În timpul funcționării sursei de alimentare au apărut unele probleme: în primul rând, tensiunea înaltă a dispărut, în al doilea rând, a apărut un fundal foarte vizibil, iar tensiunea joasă stabilizată (-12V) a depășit puțin limitele. A fost nevoie de reparare a unității și, deoarece sursa de alimentare a fost asamblată în urmă cu aproape 30 de ani, iar unele dintre părțile din care este asamblată sunt și mai vechi, a apărut ideea nu numai de a o repara, ci și de a realiza unele modernizare.

Nu mi-a plăcut foarte mult faptul că firele care provin de la sursa de alimentare sunt „legate” rigid de unitate. Cablul de alimentare, cu comutatorul atârnat pe el, necesita în general înlocuire urgentă. Dar nu a existat nicio modalitate de a plasa conectorii și de a comuta în interiorul blocului.

În primul rând, instalația în interior este destul de densă, ceea ce nu numai că îngreunează amplasarea de orice altceva în interiorul carcasei, dar face și unitatea foarte dificilă în ceea ce privește reparația. În al doilea rând, carcasa sursei de alimentare nu este
vă permite să plasați conectorii necesari pe acesta, astfel încât să fie convenabil nu numai pentru funcționare, ci și pentru instalare și posibile reparații în viitor. Prin urmare, s-a decis să se facă o tablă suplimentară și să o plaseze în afara carcasei. Desigur, acest lucru a înrăutățit puțin aspectul blocului, iar dimensiunile acestuia au devenit mai mari cu aproape 5 cm lungime. Dar a devenit posibil să se folosească un cablu de computer standard ca cablu de rețea și să se plaseze un comutator normal. De asemenea, cablul de alimentare poate fi deconectat de la sursa de alimentare, deoarece are acum un conector DB-15M, iar placa auxiliară are o parte de îmbinare a conectorului DB-15F.

În plus, a fost instalat un alt microîntrerupător în sursa de alimentare, care a făcut posibilă scoaterea unui fir separat, independent de la pedală, care vă permite să utilizați unitatea ca o „pedală” obișnuită, dacă este necesar, sau să comutați suplimentar orice alt echipament, pt. de exemplu, comutați antenele când treceți la transmisie sau controlați „asistentul”.

Dar mai întâi lucrurile.

Primul lucru care s-a făcut a fost să se schimbe ușor comutarea bornelor transformatorului, iar pe transformator însuși izolația exterioară din hârtie care s-a uzat pe alocuri a fost înlocuită cu țesătură lăcuită.

Blocul redresoarelor de înaltă tensiune a rămas așa cum este, singurul lucru care a fost schimbat acolo a fost că au fost înlocuite rezistențele defecte și în loc de un singur buton de comutare (KM1-1), a fost un buton de comutare dublu (KM2-1). instalat, ceea ce a făcut posibilă instalarea unei „pedale” independente.

S-a decis îndepărtarea completă a plăcii de comutare, deoarece după instalarea conectorului DB-15F, în general, nu a fost nevoie urgentă de el, iar această placă a complicat doar instalarea și a făcut foarte dificilă repararea sursei de alimentare dacă este necesar.

Blocul stabilizator a fost complet reproiectat, și anume, a fost instalată o nouă placă de circuit imprimat și au fost utilizate parțial componente moderne. În special, în loc de electroliți dimensionali uscați, au fost instalate KT-405 moderne, voluminoase, înlocuite cu diode de tip 1N4007, iar lămpile de comutare au fost înlocuite cu un LED alb strălucitor (inițial trebuia să instaleze trei LED-uri și un placa a fost conectată pentru trei LED-uri, dar după cum sa dovedit, era pentru iluminarea pedalei și unul este suficient).

Și, desigur, toate firele de conectare (în general au fost folosite fire de cupru cu un singur nucleu în bloc) au fost înlocuite cu fire MGTF.

Fotografie completa:

În general, am încercat să mențin cât mai mult posibil sursa de alimentare în forma sa originală și nu am înlocuit piese decât dacă era o nevoie serioasă de ea. În acest moment, sursa de alimentare este în stare de funcționare, deși arată puțin diferit. Dar întrebarea era: fie rămâne o expoziție de muzeu semifuncțională, fie va căpăta o a doua viață...

Transceiver-ul are căi separate de frecvență înaltă și de joasă frecvență pentru recepție și transmisie; comune pentru ambele moduri sunt un mixer-modulator și un generator de gamă netedă.

Generatorul de gamă netedă (VFO) este realizat pe două tranzistoare cu efect de câmp VT5 și VT6 cu cuplare sursă. Funcționează la o frecvență egală cu jumătate din frecvența semnalului primit sau transmis. Când funcționează pentru recepție și transmisie, circuitele de ieșire ale GPA nu sunt comutate și sarcina pe GPA nu se modifică. Ca urmare, la trecerea de la recepție la transmisie sau invers, frecvența VFO nu se abate. Reglarea în interval se efectuează folosind un condensator variabil cu un SJ dielectric de aer, care face parte din circuitul GPA.

Transceiver-ul este proiectat să transmită și să recepționeze SSB și CW în intervalul 28-29,7 MHz. Dispozitivul este construit după o schemă de conversie directă cu un mixer-modulator comun pentru recepție și transmisie.

Specificații:

• sensibilitate în modul de recepție cu un raport semnal/zgomot de 10 dB, nu mai rău de........1 µV;
• intervalul dinamic al căii de recepție, măsurat prin metoda cu două semnale, aproximativ......80 dB;
• lățimea de bandă a căii de recepție la un nivel de -3 dB.........2700 Hz;
• lățimea spectrului de radiație cu o singură bandă laterală în timpul transmisiei........2700 Hz;
• frecvența purtătoare și banda laterală nefuncțională sunt suprimate nu mai rău de ........ 40 dB;
• putere de ieșire a emițătorului în modul telegraf la o sarcină de 75 Ohmi......7 W;
• Variația frecvenței oscilatorului local după 30 de minute de încălzire după pornire nu este mai mare de.....200 Hz/h.

În modul de transmisie SSB, semnalul de la microfon este amplificat de amplificatorul operațional A2 și alimentat la un defazator folosind elementele L10, Lll, C13, C14, R6, R7, care asigură o schimbare de fază de 90° în intervalul de frecvență 300- 30-00 Hz.

În circuitul L4C5, care servește ca sarcină generală a mixerelor pe diodele VD1-VD8, semnalul benzii laterale superioare este alocat în intervalul 28-29,7 MHz. Defazatorul de bandă largă de înaltă frecvență L6R5C9 oferă o schimbare de fază de 90° în acest interval.

Semnalul selectat cu o singură bandă laterală este alimentat prin condensatorul C6 la un amplificator de putere în trei trepte folosind tranzistoarele VT7-VT9. Etapa de preamplificare și decuplare a circuitului de ieșire al mixerului-modulator se realizează cu ajutorul unui tranzistor VT9. Impedanța mare de intrare combinată cu capacitatea scăzută a lui C6 asigură un impact minim al amplificatorului de putere asupra circuitului C5L4. Circuitul colector VT9 include un circuit configurat la mijlocul gamei. Etapa intermediară de pe tranzistorul cu efect de câmp VT8 funcționează în modul clasa B, iar etajul de ieșire funcționează în modul clasa C.

Filtrul trece jos în formă de U de pe C25L13C26 curăță semnalul de ieșire de armonicile de înaltă frecvență și asigură că impedanța de ieșire a etajului de ieșire este potrivită cu impedanța caracteristică a antenei. Ampermetrul PA1 este utilizat pentru a măsura curentul de scurgere al tranzistorului de ieșire și indică setările corecte ale circuitului P.

Modul telegrafic este asigurat prin înlocuirea amplificatorului A2 cu un generator de semnal sinusoidal cu o frecvență de 600 Hz (Fig. 21). Comutarea CW-SSB se face folosind comutatorul S1. Comutatorul telegrafic controlează polarizarea VT11 a preamplificatorului generatorului și, prin urmare, furnizarea unui semnal de joasă frecvență către modulator.

În modul de recepție, alimentarea de 42 V nu este furnizată etapelor transmițătorului, iar amplificatorul de putere și amplificatorul microfonului sunt oprite. În acest moment, o tensiune de 12 V este furnizată etapelor căii de recepție.

Semnalul de la antenă intră în circuitul de intrare L2C3 prin bobina de cuplare L1; se potrivește impedanța buclei cu impedanța antenei. Tranzistorul VT1 este folosit pentru AMP. Câștigul cascadei este determinat de tensiunea de polarizare la a doua poartă (divizor între rezistențele R1 și R2). Sarcina cascadei este circuitul L4C5, conectarea cascadei RF cu acest circuit se realizează prin bobina de comunicație L3. De la bobina de cuplare L5, semnalul este furnizat unui demodulator cu diodă folosind diodele VD1-VD8.

Bobinele L8, L9 și un comutator de fază pe L10 și L11 evidențiază semnalul 34 în banda de frecvență 300-3000 Hz, care este alimentat prin condensatorul C15 la intrarea amplificatorului operațional A1. Câștigul acestui microcircuit determină sensibilitatea de bază a transceiver-ului în modul recepție. Urmează amplificatorul 34 pe tranzistoarele VT2-VT4, de la ieșirea căruia semnalul 34 este trimis către difuzorul de dimensiuni mici B1. Volumul de recepție este reglat cu ajutorul unui rezistor variabil R15. Pentru a elimina clicurile puternice la comutarea modurilor „recepție-transmisie”, UMZCH este alimentat cu energie pe tranzistoarele VT2-VT4 atât în ​​timpul recepției, cât și al transmisiei.

Majoritatea pieselor transceiver-ului sunt instalate pe trei plăci de circuite imprimate, ale căror schițe sunt prezentate în Fig. 22-24, Pe prima placă există părți ale căii de recepție RF de intrare (pe tranzistorul VT1), părți ale mixerului-modulator cu circuite de defazare, precum și părți ale oscilatorului local. A doua placă conține trepte de joasă frecvență pe microcircuite A1 și A2 și tranzistoare VT2-VT4. A treia placă găzduiește amplificatorul de putere al căii de transmisie.

Placa cu mixer-modulator, amplificator RF și GPA este ecranată. Modurile „recepție-transmisie” sunt comutate de o pedală, care pornește și oprește tensiunea de 42 V și controlează două relee electromagnetice, dintre care unul comută antena, iar al doilea furnizează tensiune de 12 V căii de recepție. Înfășurările releului sunt alimentate cu o tensiune de 42 V, iar în starea dezactivată contactele releului pornesc modul de recepție.

Pentru alimentarea transceiver-ului se folosește o sursă de alimentare staționară de bază, din care se furnizează o tensiune stabilă constantă de 12 V cu un curent de până la 200 mA și o tensiune constantă nestabilizată de 42 V cu un curent de până la 1 A.

Datele de înfășurare ale bobinelor transceiver Tabel 4

Transceiver-ul folosește rezistențe fixe MLT pentru puterea indicată în diagrame. Rezistorul ajustat este SPZ-4a. Condensatorii de buclă sunt neapărat ceramici, condensatorii de reglare sunt KPK-M. Condensatoare electrolitice - tip K50-35 sau similare din import. Condensatoarele variabile ale oscilatorului local și ale circuitului de ieșire sunt cu un dielectric de aer.

Pentru a bobina bobinele de contur ale URCH, mixerului și emițătorului, se folosesc rame ceramice cu un diametru de 9 mm cu miezuri de reglare SCR-1 (sunt posibile și cadre din plastic din căile UPCH ale televizoarelor cu tub vechi, dar stabilitatea lor termică este mult mai rău decât cel al celor ceramice). Bobinele mixer-modulator de joasă frecvență L8 și L9 sunt înfășurate pe miezuri inelare K16x8x6 realizate din ferită de frecvență 100NN sau mai mare (100HF, 50HF). Bobinele L10 si L11 sunt infasurate pe cadre OB-ZO din ferita 2000NM1. Bobinele generatoarelor de ștergere și magnetizare ale magnetofonelor cu bobină la bobină cu semiconductor au fost înfășurate pe astfel de miezuri. Datele de înfășurare ale bobinelor transceiver sunt date în tabel. 4.

Tranzistoarele KPZZG pot fi înlocuite cu KPZOZ cu orice index de litere sau cu KP302. Tranzistorul KP350A poate fi înlocuit cu KP350B, KP350V sau KP306. Tranzistorul KP325 - pe KT3102. Tranzistoarele cu efect de câmp de putere KP901 și KP902 pot fi cu orice indici de litere. Orice tranzistoare de siliciu și germaniu (respectiv) cu structura corespunzătoare sunt potrivite pentru UMZCH. Dioda KD503 poate fi înlocuită cu KD514, iar dioda D9 cu D18.

Literatură: A.P. Barbat familist. 500 scheme pentru radioamatori (Stații radio și transceiver) Sankt Petersburg: Știință și Tehnologie, 2006. - 272 p.: ill.

Transceiver-urile cu conversie directă (DCT) se disting prin simplitatea designului, cu parametri destul de buni și au atras de multă vreme atenția radioamatorilor. În mare măsură, acest lucru a fost facilitat de articolele și cărțile celebrului designer și popularizator al tehnologiei de conversie directă V.T. Polyakov RA3AAE, în special, care a devenit o carte de referință și un manual pentru generații întregi de radioamatori.

Anterior, revista Radio publicase deja mai multe modele de succes de TPP-uri cu o singură bandă cu suprimare de fază a benzii laterale oglindă, construite folosind circuite tradiționale, acum clasice, bazate pe schimbători de fază LC de joasă frecvență (LFPS). Principalele dezavantaje ale unor astfel de soluții includ suprimarea în bandă unică, scăzută (în conformitate cu standardele actuale) a benzii laterale a oglinzii, înfășurarea intensivă a bobinelor cu mai multe ture și ajustarea formei de undă de joasă frecvență, susceptibilitatea la interferențe magnetice, care a prezentat anumite dificultăți. la repetarea designului de către radioamatori, în special începători. Aș dori să remarc în special TPP-ul pe 160m, în care, cu prețul unor compromisuri, autorul a reușit să îndepărteze elemente care necesită multă muncă și să creeze un design ușor de repetat, care a contribuit în mare măsură la introducerea a sute de radioamatori începători în comunicații radio amatori pe HF.

Datorită disponibilității pe scară largă a noilor microcircuite digitale de mare viteză și a amplificatoarelor operaționale de înaltă calitate, cu zgomot redus, a devenit posibilă implementarea unei noi abordări a construcției de TPP-uri cu o singură față, folosind comutatoare digitale ca mixer și folosind bine- circuite dezvoltate ale unităților funcționale pe amplificatorul operațional din restul circuitului.

Versiunea plăcii principale a TPP oferită atenției dumneavoastră este o continuare logică și o implementare a acestei abordări în construcția TPP-ului unilateral, descrisă în detaliu în. Autorul și-a propus sarcina de a realiza un design pe o bază de element modern, ușor de repetat acasă și care nu necesită nicio lucrare complexă de reglare și reglare sau o flotă de instrumente de măsură - un multimetru digital obișnuit, de preferință cu o funcție de măsurare a capacității, este suficient . Repetarea cu succes necesită doar acuratețe și răbdare. Dacă sunt utilizate piese reparabile din ratingul cerut și nu există erori la instalare, placa principală a TPP-ului pornește imediat, oferind parametri foarte înalți, cel puțin nu mai rău decât cei indicați.

Parametrii de bază ai căii de recepție

• Intervalele de frecvență de operare, MHz - 1,8, 3,5, 7 și 14
• Lățimea de bandă a căii de recepție (nivel - 6 dB), Hz - 400-2500
• Sensibilitatea căii de recepție de la intrarea mixerului (lățime de bandă 2,1 kHz, raport S/N - 10 dB), µV, nu mai rău - 0,3*
• Câștig total maxim - 250 mii
• Tensiune de autozgomot la ieșirea ULF la maxim Kus și o rezistență de 50 ohmi conectată la intrarea TPP, nu mai mult de, mV - 25
• Gama admisă de semnale de intrare în banda de trecere, dB, nu mai puțin de - 100
• Gamă dinamică pentru modulație încrucișată (DD2) la 30% AM și deacord de 50 kHz, nu mai puțin, dB
  • Pe intervalul de 160 m – 116*
  • Pe intervalul 80m – 110*
  • Pe intervalul de 40 m – 106*
  • Pe intervalul de 20 m – 106*
• Selectivitate în canalul adiacent (cu o detonare de la frecvența purtătoare de -5,5 kHz + 3,0 kHz), nu mai puțin, dB – 80
• Suprimarea benzii laterale speculare, nu mai puțin, dB
  • Pe intervalul de 160 m – 54*
  • Pe intervalul de 80 m – 52*
  • Pe intervalul de 40 m – 46*
  • Pe intervalul de 20 m – 48*
• Coeficientul de cuadratura al răspunsului în frecvență de la capăt la capăt
  • (la niveluri -6, -40dB) — 1,4
  • (la niveluri -6, -60dB) — 3.2
  • (la niveluri -6, -80dB) — 4
• Interval de ajustare AGC atunci când tensiunea de ieșire se modifică cu 12 dB, nu mai puțin, dB - 72 (4000 de ori)
• Interval RRU, nu mai puțin, dB - 84 (16.000 de ori)
• Puterea de ieșire a căii LF la o sarcină de 8 ohmi, la mai puțin, W 0,5
• Curent consumat de la o sursă de alimentare externă stabilizată 13,8V, nu mai mult, A - 0,3

Parametrii de bază ai căii de transmisie

• Tensiune de ieșire (la o sarcină de 50 ohmi) în modul CW, nu mai puțin de Veff - 0,7
• Suprimarea frecvenței purtătoare a semnalului, dB - nu mai rău de 50*

* cifra indicată este limitată de capacitățile echipamentului utilizat pentru măsurători și, în realitate, poate fi mai mare.

1. Pentru a obține o gamă dinamică mare a căii de recepție și funcționarea eficientă a AGC, distribuția în cascadă a coeficienților de câștig ai cascadelor nereglate a fost optimizată și nivelurile admisibile ale semnalelor de intrare în banda de trecere au fost extinse.
2. Pentru a obține o selectivitate ridicată, se utilizează principiul selecției secvențiale, atunci când, în plus față de filtrul de trecere de bandă activ principal, de fapt, în fiecare treaptă de amplificator, banda de trecere este limitată la nivelul de 300-3000 Hz prin alegerea corespunzătoare a valorilor a condensatoarelor de izolare interetajată și în circuitele OOS.
3. Pentru a suprima banda laterală oglindă, se utilizează o metodă, descrisă în detaliu în și bazată pe utilizarea unui defazator LF multi-link într-un sistem de semnal cu 4 faze, care permite, prin mijloace relativ simple, în ciuda numărului crescut de elemente , pentru a obține o suprimare bună și o stabilitate ridicată la temperatură și timp a parametrilor. Pentru a obține un sistem de semnal cu 4 faze, se folosește un comutator digital de fază, care simplifică foarte mult crearea de modele cu mai multe benzi.
4. Datorită faptului că amplificarea semnalului diferențial este utilizată în toate componentele critice (datorită dimensiunilor structurale mari și nivelurilor scăzute ale semnalului) (mixer-detector, ULF preliminar, defazător de joasă frecvență - polifuzor), designul are o bună imunitate la zgomot, inclusiv interferențe de la rețelele electrice.
5. Pentru a reduce numărul total de părți ale transceiverului și, în consecință, dimensiunea plăcii principale, schema bloc a TPP a fost aleasă astfel încât cele mai complexe și voluminoase unități (LF PV cu opt linkuri și FSS principal) să fie folosit atat pentru receptie cat si pentru transmiterea semnalului.
6. Se utilizează comutarea electronică a tuturor modurilor de operare ale transceiver-ului.
7. Designul este monoplacă, ceea ce elimină posibilitatea apariției erorilor în timpul instalării pieselor și ansamblurilor și, de asemenea, asigură, în opinia autorului, un aspect optim și o bună ecranare generală și reciprocă a principalelor unități funcționale. Utilizarea unei plăci de circuit imprimat cu un aranjament unilateral de conductori imprimați (cealaltă parte servește ca un fir comun - ecran) vă permite să produceți o placă de înaltă calitate acasă, folosind așa-numita tehnologie „călcare cu laser” .

O posibilă diagramă funcțională a TPP este prezentată în Fig. 1. Este format din cinci unități structural complete. Nodul A1 constă dintr-un releu comutabil cu patru benzi, un filtru trece-jos și un amplificator de putere în bandă largă, care poate fi folosit ca orice proiect cunoscut care a fost descris în mod repetat în literatura de radio amatori, de exemplu. Nodul A3 conține un atenuator cu două legături (prima legătură are o atenuare de -10 dB, a doua -20 dB, ceea ce permite, cu comutarea corespunzătoare, obținerea a patru valori de atenuare de 0, -10 dB, -20 dB , -30 dB și, prin urmare, potriviți în mod optim intervalul dinamic al căii de recepție TPP cu nivelurile reale ale semnalelor antenei de intrare), util atunci când lucrați cu o antenă de dimensiune completă și un filtru trece-bandă cu patru benzi, care poate fi utilizat ca oricare dintre modelele cunoscute ale PDF-urilor cu trei circuite de 50 ohmi, descrise de asemenea în mod repetat în literatura de radio amatori. Nodul A4 este un oscilator local bazat pe un singur generator, necomutabil, la frecvențe de 56-64 MHz, reglabil mecanic folosind o unitate de control sau cu reglaj electronic de frecvență folosind un rezistor multi-turn și un divizor de frecvență controlat cu o diviziune variabilă raport de 1,2,4,8. Stabilitatea necesară folosind DAC și citirea frecvenței digitale este asigurată de nodul A2, realizat pe baza unei cântece digitale gata făcute „Makeevskaya”, care poate fi achiziționată în multe regiuni din Ucraina și Rusia și nu este descrisă aici; ca un optiune pentru autoproductie se poate recomanda dezvoltarea bine dovedita a A. Denisova.

Procesarea principală a semnalului în modurile de recepție și transmisie - conversia acestuia, suprimarea benzii laterale oglindă și filtrare - este efectuată de nodul A5 - placa principală a TPP.

În modul de recepție, semnalul de la ieșirea PDF este trimis la mixer-detectorul U3, care utilizează jumătate dintr-un comutator dublu cu patru canale de mare viteză FST3253 cu un timp mediu de comutare de 3-4nS. A doua jumătate a acestui comutator este utilizat ca mixer-modulator U2 atunci când funcționează pentru transmisie.

Utilizarea unui comutator cu patru canale FST3253 ca mixer a făcut posibilă simplificarea circuitului, deoarece o parte din funcțiile comutatorului de fază este realizată de logica de control intern a comutatorului, ale cărui intrări de adresă primesc semnale de control de la contor. 4 (nodul U4). Comutarea benzii laterale de lucru are loc atunci când un semnal USB/ULB este furnizat de la circuitul de control prin schimbarea ordinii impulsurilor de control primite de la contor la comutator. În acest caz, frecvența oscilatorului local ar trebui să fie de patru ori mai mare decât frecvența de operare. Ca urmare, la ieșirea mixerului se formează un sistem cu patru faze de semnale care, după filtrarea prealabilă prin filtre trece jos cu o singură etapă Z3...Z6 și pre-amplificare prin amplificatoare diferențiale A3 și A4, prin contactele închise ale comutatorului electronic SA3.2...SA3.5, intră în comutatorul de fază trece jos U6. Amplificatoarele diferențiale A5, A6 sunt conectate la ieșirea acestuia din urmă, compensând atenuarea semnalelor în defazatorul. În continuare, semnalele utile de bandă laterală, care au primit o schimbare de fază zero, sunt adăugate pe sumatorul A10, iar banda laterală oglindă, care a primit o schimbare de fază de 180°, sunt scăzute și suprimate. Filtrul activ principal de trecere de bandă este conectat la ieșirea sumatorului prin contactele închise ale comutatorului electronic SA3.6, care este un amplificator de normalizare A8, FSS Z7, conectat în serie, constând dintr-un filtru trece-jos de ordinul trei și un filtru trece-jos de ordinul al șaselea și un amplificator tampon cu o ieșire diferențială A7.

Semnalul util filtrat prin contactele închise ale comutatorului electronic SA3.1 este furnizat la ULF, constând dintr-un amplificator controlat de tensiune A6 și ULF final A5, la ieșirea căruia este conectat difuzorul BA1, detectorul AGC U5. și controale pentru câștig și volum. TPP intră în modul de transmisie fie când pedala este apăsată, fie când este apăsată tasta.

În primul caz, în circuitul de comandă U7 este generat un semnal +TX, care comută contactele comutatorului electronic SA3 în poziția opusă, oprește mixerul-detectorul U3 și activează mixerul-modulatorul U2. Calea microfonului este activată. Pentru a crește eficiența energetică a emițătorului cu 8-9 dB (de 6-8 ori în putere), compresia intervalului dinamic al semnalului de vorbire este utilizată folosind un limitator de fază secvențial, constând dintr-un amplificator-limitator A12, un singur defazatorul de legătură U9 și un limitator de curățare U8. Apoi, semnalul generat, prin contactele închise ale comutatorului electronic SA4 și SA3.6, intră în filtrul de trecere de bandă activ principal, care este un amplificator de normalizare conectat în serie A8, FSS Z7, constând dintr-un filtru trece-jos de ordinul trei. și un filtru trece-jos de ordinul al șaselea și un amplificator tampon cu o ieșire diferențială A7. Semnalul util, filtrat din reziduurile armonice, de la ieșirile directe și inverse ale FSS prin contactele închise ale comutatorului electronic SA3.2 ... SA3.2 este furnizat la intrările defazatorului de joasă frecvență U6 combinat în perechi, ceea ce este necesar pentru fazarea corectă a semnalelor de cuadratura modulante rezultate din ieșirea acestora din urmă. Aceste semnale trec prin amplificatoare diferențiale A5, A6, care compensează atenuarea semnalelor din defazatorul și sunt alimentate la un mixer-modulator în cuadratură U2, la ieșirea căruia semnalele benzii laterale utile, care au primit un zero. defazajul și banda laterală a oglinzii, care a primit o schimbare de fază de 180°, sunt scăzute și sunt suprimate.

În al doilea caz, când apăsați tasta, în circuitul de control U7, pe lângă „+TX”, sunt generate alte două semnale - „+MIC off”, care oprește calea microfonului și conectează generatorul de semnal telegrafic G2 prin comutarea contactelor comutatorului electronic SA4 și a semnalului „+KEY”, controlând direct tastarea acestui generator. Semnalul telegrafic de ton prin contactele normal închise ale comutatorului electronic SA4 și SA3.6 intră în filtrul de trecere de bandă activ principal și trece pe aceeași cale ca cea a microfonului.

O diagramă schematică a nodului A5 - canalul principal al TPP este prezentată în Fig. 2. După cum puteți vedea, unele componente ne sunt deja cunoscute și sunt descrise în detaliu în, unele caracteristici ale funcționării lor și cerințele pentru piese sunt, de asemenea, prezentate acolo. Prin urmare, nu le vom descrie în detaliu aici.

În poziția inițială, cu contactele X13, X15 neconectate la firul comun, calea funcționează în modul recepție. Un nivel scăzut al semnalului +TX merge la pinul 1 al DD2 și permite funcționarea mixerului-detectorului, în timp ce prin invertorul DD1.1 74AC86, un nivel ridicat merge la pinul 15 al DD2, interzicând funcționarea mixerului- modulator. La trecerea în modul de transmisie, semnalul +TX de nivel înalt (aproximativ +8,0...8,5 V) este furnizat printr-un divizor pe rezistențele R2R3, care se potrivește cu nivelurile de tensiune, la pinul 1 al DD2 și interzice funcționarea mixerului. -detector, iar prin invertorul DD1.1 nivel scăzut merge la pinul 15 al DD2, permițând mixerului-modulator să funcționeze.

Deci, în modul de recepție, semnalul de la ieșirea PDF prin circuitul C4R7 este furnizat mixerului cu patru faze (cadratura) DD2, realizat pe jumătatea inferioară a comutatorului cu patru canale FST3253 (este posibil să utilizați SVT3253 și alți analogi produși de diferiți producători cu o denumire ușor modificată). Pentru a crește performanța, comutatorul este alimentat de o tensiune crescută de +6 V de la stabilizatorul VR1. Rezistorul R7 îmbunătățește echilibrarea și egalizează rezistența întrerupătoarelor deschise (de obicei, aproximativ 4 Ohmi cu o răspândire tehnologică de ±10%). O tensiune de polarizare de la divizorul R1R11 egală cu +3V este furnizată la intrarea comutatorului prin rezistența R10, care asigură funcționarea mixerului în partea cea mai liniară a caracteristicii. Semnalele de comandă (heterodine) către comutator provin de la un contra-divizor sincron cu 4, realizat pe D-flip-flops ale microcircuitului DD3 74AC74. Au o formă de meandre cu o schimbare de fază de 90 de grade. Ele sunt în cele din urmă formate de circuitul de control intern al comutatorului însuși, astfel încât cele patru chei să fie deschise una câte una. Pentru claritate, în fig. 2, vizavi de pinii corespunzători ai microcircuitului DD1, sunt indicate fazele semnalului de ieșire. Elementele DD1.2, DD1.3, incluse în circuitele de feedback ale contorului sincron, controlează ordinea de sosire a impulsurilor de control la comutator și sunt destinate selectării benzii laterale de lucru. În poziția inițială, aceasta este cea de sus, iar când contactul X3 este închis la firul comun, cel de jos este alocat.

Condensatoarele de sarcină (C21C28, C22C29 etc.) sunt conectate la ieșirea fiecăruia dintre cele patru canale ale detectorului în cuadratură, limitând lățimea de bandă a detectorului la aproximativ 3000 Hz.

După cum am menționat deja în articolul menționat mai sus, gama dinamică a mixerelor realizate pe baza comutatoarelor moderne de mare viteză (74NS405x, FST3253) este limitată nu de mixer, ci de ULF preliminar de sus datorită detectării directe a AM interferență în ea și de jos de zgomotul său. DD2 poate fi îmbunătățit cu încă 10...20 dB prin instalarea de filtre trece-jos suplimentare după mixer. Această idee este implementată în Camera de Comerț și Industrie prin instalarea de filtre low-pass cu o singură etapă (R30C34, R31C35 etc.) cu o frecvență de tăiere de aproximativ 6 kHz. În acest proiect de circuit, utilizarea filtrelor rezistive ULF preliminare la intrare nu a condus la nicio deteriorare vizibilă a sensibilității (cel puțin nu am fost capabil să detectez acest lucru instrumental), dar a avut cel mai bun efect asupra îmbunătățirii generale sau, dacă iti place, adevarata selectivitate.

Pe de o parte, aceasta asigură o suprimare bună a interferențelor în afara benzii, pe de altă parte, introduce o schimbare de fază suplimentară notabilă în semnalul util, astfel încât rezistențele și condensatorii corespunzătoare din toate cele patru canale trebuie să fie stabile termic și selectate. pentru capacitate cu o precizie de nu mai puțin de 0,2% (aici și mai departe implică precizia selecției elementelor a patru canale între ele; valoarea absolută poate avea o împrăștiere de până la 5%).

Amplificatoarele operaționale DA3, DA4 NE5532, conectate conform unui circuit amplificator de măsurare diferențială, îmbunătățesc simetria semnalelor și suprimă interferența în modul comun (produse de detectare AM, interferență cu frecvența rețelei etc.) proporțional Kus = 19 ori. O astfel de amplificare preliminară este optimă, în opinia autorului, pentru a asigura o sensibilitate ridicată și a compensa pierderile în defazatorul de joasă frecvență în modul de recepție, fără a compromite domeniul admisibil al semnalelor de intrare în banda de trecere. Rezistoarele din circuitele de reacție R45, R46, R49-R52 trebuie selectate cu o precizie de cel puțin 0,5%.

Întrucât filtrul de joasă frecvență este utilizat atât pentru recepție, cât și pentru transmisie, comutatoarele electronice DD4,DD5 HCF4066 sunt folosite pentru a comuta intrările acestuia (pot fi înlocuite cu altele similare din seria CD4000 sau casnic 1561KT3). Ieșirile preamplificatorului diferențial prin tastele electronice ale comutatorului DD4, deschise în modul de recepție (în acest caz, semnalul de control +TX este scăzut, iar cheile electronice DD5 sunt închise) sunt conectate la un sistem cu patru faze de opt bare. defazator RC de joasă frecvență pe elementele R69-R126 și C57-C109. La trecerea în modul de transmisie, un nivel ridicat (aproximativ +8...8,5 V) al semnalului +TX deschide comutatoarele electronice ale comutatorului DD5, conectând intrările LF PV la ieșirile antifază ale FSS (pinii 7 DA5). .1 și DA2.2). În acest caz, tranzistorul VT1, care inversează semnalul de control +TX la un nivel scăzut (aproximativ +0...0,5 V), închide comutatoarele electronice ale comutatorului DD4, deconectând astfel preamplificatoarele de la filtrul de joasă frecvență și, în consecință , din calea de transmisie.

Acest LF PV, în ciuda numărului crescut de elemente, este simplu în design. Datorită compensării reciproce a dezechilibrelor de fază și amplitudine ale lanțurilor individuale, este posibil să se utilizeze elemente cu o toleranță de ± 5% (desigur, precizia selecției elementelor cvadruple nu ar trebui să fie mai mică de 0,5%), menținând în același timp un nivel ridicat. acuratețea defazării. Pentru a facilita selecția elementelor, a fost aleasă varianta PV de joasă frecvență pe condensatoare identice. Această variantă, în comparație cu cea folosită, are o atenuare ceva mai mare, care este ușor compensată prin creșterea câștigului etapei preliminare. Valoarea capacității în sine poate fi diferită - valorile optime sunt în intervalul 10-33 nF - cu o capacitate mai mare, pre-ULF poate fi supraîncărcat, iar cu o capacitate mai mică, circuitele LF PV devin mari -impedanta si pericolul de interferente si interferente creste. Opțiunile pentru valorile posibile ale rezistenței în funcție de capacitatea LF PV selectată sunt prezentate în Tabelul 1.

	R66-69	R75-78	R82-86	R91-94	R99-102	R108-111	R115-118	R123-126
10nF	4,7k	6,8k	10k	13k	20k	27k	43k	56k
15nF	3,3k	4,3k	6,2k	9,1k	13k	20k	30k	39k
22nF	2,2k	3k	4,3k	6,2k	9,1k	13k	20k	27k
33nF	1,5k	2k	3k	3,9k	6,2k	9,1k	13k	20k

Tabelul 1.

De la ieșirea formei de undă de joasă frecvență, semnalele sunt furnizate amplificatoarelor operaționale DA7, DA8, de asemenea conectate conform circuitului amplificator de măsurare diferențială, care îmbunătățește și mai mult simetria semnalelor și suprimă interferența în modul comun (produse de detectare AM , interferență cu frecvența rețelei etc.) proporțional cu Kus = de 7 ori. O astfel de amplificare este suficientă, în opinia autorului, pentru a compensa pierderile în forma de undă de joasă frecvență în modul de transmisie. Rezistoarele din circuitele de reacție R130-R135 trebuie, de asemenea, să fie selectate cu o precizie de nu mai puțin de 0,5%. Deoarece în modul de transmisie ieșirile acestei etape diferențiale sunt conectate la o sarcină cu rezistență scăzută - un modulator (este oprit în timpul recepției), ieșirile amplificatorului operațional DA7, DA8 sunt alimentate de perechi de tranzistoare complementare VT8VT9, VT10VT11 , etc. (orice cele reparabile vor face, de exemplu KT315, 361 sau KS547, 557). Ar fi mai optim să folosiți amplificatoare operaționale de înaltă calitate, de putere medie, dar acestea nu sunt disponibile în zona noastră și, după cum a demonstrat experiența, soluția folosită funcționează eficient și fiabil.

În continuare, semnalul în patru faze este alimentat la intrările unui sumător clasic la amplificatorul operațional DA9.1, unde, datorită defazajelor rezultate, semnalele benzii laterale inferioare sunt adăugate și amplificate, iar cele din partea superioară. banda laterală sunt scăzute și suprimate. Semnalul de la ieșirea agregatorului printr-un filtru pasiv de bandă R160C127R161C128 este furnizat la prima cheie (pinii 1-2) a comutatorului electronic DD6 HCF4066 (poate fi înlocuit cu altele similare din seria CD4000 sau casnic 1561KT3), care este controlat de a doua cheie (pinii 8-9), pornit de semnalul invertorului de control +TX. În modul de recepție, semnalul +TX are un nivel scăzut, astfel încât primul comutator este deschis și semnalul util intră liber în intrarea amplificatorului de normalizare DA6.2. Sarcina principală a acestei cascade este de a asigura niveluri optime de semnal atât pe căile de recepție, cât și pe cele de transmisie ale TPP. În modul de recepție, Kus = R122 / (R161 + R160) = 1,3 este selectat mic, ceea ce este necesar pentru a asigura gama maximă de niveluri de semnal permise în banda de trecere. Condensatorul C105 limitează lățimea de bandă a acestei etape la aproximativ 3 kHz. La trecerea la modul de transmisie, un nivel ridicat (aproximativ +8...8,5V) al semnalului +TX închide prima cheie și deschide a treia cheie electronică (pinii 3-4) a comutatorului DD6, deconectând astfel sumatorul. ieșire de la amplificatorul de normalizare și conectarea ieșirilor de microfon și telegraf conectate în paralel. Dacă calea microfonului este activă (aceasta este determinată de semnalele de control MICoff și +KEY, dar mai multe despre aceasta mai jos când descriem nodurile corespunzătoare), câștigul amplificatorului de normalizare Kus = R122/R140, iar pentru calea telegrafică Kus = R122/R129. Acest lucru vă permite să setați nivelurile optime ale semnalului de modulare separat pentru căile de microfon și telegraf folosind rezistențele de reglare R129, R140 în timpul configurării.

În plus, în modul de recepție, semnalul este recepționat de un filtru activ de frecvență a semnalului principal (FSF), realizat pe trei legături de ordinul 3 conectate în serie - un filtru trece-înalt cu o frecvență de tăiere de 350 Hz pe DA5. 2 op-amp și două filtre low-pass cu o frecvență de tăiere de 2900 Hz pe amplificatorul operațional DA6.1 și DA5.1.

Pentru a îmbunătăți izolarea și a reduce interferența în circuitul de alimentare, etapele amplificatoarelor diferențiale DA3, DA4, DA7, DA8 și restul părții cu semnal mic a căii (adunator, FSS, MSO etc.) sunt alimentate separat. stabilizatori integrati VR2, VR3. Divizoarele de tensiune de alimentare R72R73, R86R119, R96R153 creează o tensiune de polarizare pentru amplificatorul operațional al nodurilor corespunzătoare cu o sursă unipolară.

Semnalul filtrat de la ieșirea FSS este furnizat prin circuitul de separare R53C48 (filtru trece-înalt cu un singur nivel cu o frecvență de tăiere de aproximativ 300 Hz) la intrarea etajului de amplificator reglabil la amplificatorul operațional DA2.1. Câștigul său este determinat de raportul dintre rezistența totală a rezistorului R29 conectat în paralel în circuitul OOS și rezistența canalului tranzistorului cu efect de câmp VT3 KP307G (orice tranzistoare din seriile KP302, KP303, KP307, având o tensiune de tăiere). de cel mult 3,5 V la cel mai mare curent de scurgere inițial posibil, sunt potrivite aici) la rezistența rezistenței R53. Când tensiunea de polarizare la poarta VT3 se schimbă de la 0 la +4,5 V, Kus se schimbă de la 40 la 0,002, adică de la +32 la – 54 dB, ceea ce asigură un control automat (AGC) și manual (RRU) eficient al câștigului general al destinatarul . Figura 3 prezintă un grafic al dependenței tensiunii la ieșirea ULF de tensiunea la intrarea DFT a copiei autorului a TPP, ilustrând funcționarea AGC. Circuitul R27R34С33 furnizează jumătate din tensiunea semnalului porții tranzistorului VT3, ceea ce îmbunătățește liniaritatea caracteristicii de control, drept urmare chiar și cu un semnal de intrare de 2 Veff (semnalul maxim posibil la ieșirea filtrului de trecere de bandă principal) , nivelul distorsiunii neliniare nu depășește 0,1%.

În paralel cu bornele de scurgere și sursă ale tranzistorului VT3, este conectat un comutator electronic VT2 pe un tranzistor KP307G (eventualele înlocuiri sunt aceleași ca și pentru VT3). La trecerea în modul de transmisie, semnalul de nivel înalt +TX (aproximativ +8,0...8,5 V) intră printr-un divizor pe rezistențele R28R37, care reduce nivelul de tensiune la poarta VT2 la +4,3...4,5 V, ceea ce duce la deschiderea sa deplină. Rezistența scăzută a canalului (aproximativ 50-80 ohmi) a tranzistorului deschis VT2 oprește puternic rezistorul R29 al circuitului OOS, ceea ce duce la o scădere a ULF Kus cu aproximativ 16-20 mii. Un mic coeficient de transmisie ULF rezidual (Kus). = 0,1-0,15 ori) practic nu interferează atunci când lucrați cu un microfon și vă permite să obțineți un semnal liniștit, dar clar de autocontrol atunci când lucrați cu un telegraf. Circuitul D6R38C38 asigură deschiderea rapidă (fracțiuni de msec) a tastei VT2 la trecerea la transmisie și închiderea ei lentă (aproximativ 50 msec, determinată de constanta de timp R38C38) la trecerea la recepție, ceea ce elimină apariția clicurilor puternice în telefoane atunci când comutarea modurilor de operare.

Semnalul de la ieșirea amplificatorului operațional DA2.1 este furnizat printr-un filtru trece-jos cu o singură legătură R23C16 la intrarea filtrului trece-jos final DA1 LM386N cu Kus = 80 și mai departe, de la ieșirea DA1 la ieșirea lui placa la controlul volumului și prin lanțul R16R17С14 la detectorul AGC, realizat pe diode VD1-VD5 KD522 (puteți folosi orice siliciu KD510, KD521, 1N4148 etc.) și are două circuite de control - unul inerțial cu condensator C26 și unul cu acțiune rapidă cu condensator C19, care permite îmbunătățirea funcționării AGC-ului în condiții de zgomot pulsat. Punctul comun de conectare al elementelor detectoare AGC este conectat la divizorul R19R20R36.0R2, care creează tensiunea de polarizare inițială a tranzistorului cu efect de câmp. Folosind un rezistor de reglare R19, acesta este setat optim pentru o anumită instanță a tranzistorului și, dacă este necesar, câștigul general al receptorului este ajustat. Rezistorul 0R2 (este în afara nodului A5) reglează rapid câștigul general atunci când ascultați aerul. De fapt, această ajustare este echivalentă cu schimbarea câștigului RF sau IF în superheterodine.

Un amplificator de microfon cu un limitator de fază serial (SLP) este realizat folosind un amplificator operațional DA10 NE5532, proiectat pentru utilizarea unui microfon electret. Alimentarea de +9 V este furnizată prin lanțul R165, C133, R166. Rezistorul R165 determină curentul (în acest caz, aproximativ 0,75 mA, care este potrivit pentru multe tipuri de căști de computer și poate fi ajustat dacă este necesar) și, în consecință, modul de funcționare a microfonului. Condensatorii C74, C129 sunt utilizați pentru a proteja împotriva interferențelor RF. Semnalul de la microfon este alimentat la intrarea amplificatorului-limitatorului (pinul 3 al DA10.1) printr-un filtru pasiv de trecere înaltă C134, R163, R156 cu o frecvență de tăiere de aproximativ 5,5 kHz, ceea ce asigură o creștere a componentele de înaltă frecvență ale spectrului cu aproximativ 6 dB/octavă, ceea ce îmbunătățește semnificativ calitatea și inteligibilitatea semnalului generat. Utilizarea unui astfel de circuit de corecție pasivă duce la o slăbire a semnalului microfonului (cu aproximativ 14 dB la o frecvență de 1 kHz), dar ținând cont de faptul că microfoanele electret produc un semnal de nivel înalt la ieșire (în medie -5-15 mV și până la 50-70 mV amplitudine în modul tare „A”), vă permite să simplificați semnificativ circuitul fără pierderea calității semnalului. Câștigul amplificatorului-limitator DA10.1 este determinat de raportul dintre rezistențele R152, R162 și în acest caz este egal cu aproximativ 1000, care, ținând cont de atenuarea de către circuitul de corecție de 5 ori (de aproximativ 14 dB la o frecvență de 1 kHz, pentru care calculăm), dă un câștig total = 200 . Pragul de limitare al diodelor D19,20 (puteți folosi orice siliciu KD522, KD521,1N4148 etc.) este de aproximativ 600 mV, prin urmare, începutul limitării pentru semnalul microfonului este de aproximativ 3 mV. Dacă, în timpul testelor cu un anumit microfon, vi se pare că acest câștig este excesiv, acest lucru poate fi corectat ușor prin creșterea proporțională a rezistenței R162. După ce am testat acest MOU, am ajuns la concluzia că o astfel de amplificare este optimă, deoarece vă va permite să lucrați cu multe tipuri de microfoane fără ajustare suplimentară. Dacă doriți, puteți introduce reglarea operațională a nivelului de tăiere în intervalul 0-30 dB, pentru care trebuie să puneți o rezistență variabilă 1-2,2 kOhm în serie cu R162, de preferință cu o caracteristică logaritmică, care poate fi afișată pe panoul frontal.

Proiectarea circuitelor de intrare ale MSO permite, dacă este necesar, să se efectueze cu ușurință o corecție destul de mare și flexibilă a răspunsului în frecvență și să varieze pre-accentuarea, care poate fi necesară la optimizarea calității sunetului generat în funcție de caracteristici a unui anumit microfon şi timbrul vocii operatorului. De exemplu, cu o voce joasă și plictisitoare, puteți selecta R162 = 6,8 Ohm și C132 = 22 µF, ceea ce va oferi o creștere suplimentară a frecvenței sunetului de la aproximativ 1000 Hz. Și dacă în același timp instalați un condensator C129 = 47 nF, care, împreună cu R163 = 1 kOhm, formează un filtru trece-jos cu o frecvență de tăiere de aproximativ 3 kHz. Răspunsul în frecvență rezultat al circuitului de intrare va primi o formă rezonantă vizibil pronunțată, cu un vârf la frecvențe de aproximativ 2,5-2,7 kHz, ceea ce va avea un efect pozitiv asupra inteligibilității semnalului.
Semnalul, limitat aproape la unul dreptunghiular, este alimentat la un comutator de fază cu o singură legătură realizat pe amplificatorul operațional DA10.2. Frecvența naturală a circuitului de defazare R145, C115 este selectată să fie de aproximativ 400 Hz - după cum a arătat experimentul, aceasta oferă rezultate puțin mai bune decât 500-600 Hz recomandate de obicei. În același timp, metoda de fază suprimă eficient armonicile semnalelor limitate în intervalul de frecvență de la 500 la 1000 Hz, iar peste 1000 Hz suprimă armonicile FSS nu mai puțin eficient. Pentru funcționarea corectă a comutatorului de fază, rezistențele R142, R144 trebuie să aibă aceleași valori (de preferință nu mai slabe de +-1%), valoarea în sine nu este critică și poate fi în intervalul 3,3-100 kOhm. Când un semnal limitat de frecvență joasă trece prin comutatorul de fază, armonicile primesc o schimbare de fază de aproximativ 70-100 de grade. raportat la frecvenţa fundamentală. În acest caz, forma semnalului dreptunghiular este foarte distorsionată, iar armonicile, care formau anterior fronturi abrupte, acum formează supratensiuni în apropierea vârfurilor tensiunii sinusoidale ale frecvenței fundamentale. Aceste emisii sunt tăiate de cel de-al doilea limitator, realizat pe diode D17, D18.. Aici aș dori să atrag atenția colegilor mei asupra unui punct foarte important, de care m-am împiedicat chiar eu în timpul primelor teste - eficiența sau, dacă vă place, calitatea muncii unui astfel de MOU, constând din doi (uneori mai mulți) limitatori succesivi, depinde foarte mult de gradul (rigiditatea) limitării primului și de conjugarea nivelurilor de limitare ale primului și celui de-al doilea limitator. . Mai mult decât atât, cu cât limităm mai mult semnalul, cu atât efectul suprimarii de fază a armonicilor este mai pronunțat. Acest lucru este bine confirmat de rezultatele experimentelor prezentate în Fig. 4 – când este limitat la 30-40 dB, nivelul distorsiunii neliniare la frecvențe de 500-900 Hz este practic același și nu depășește 8,5%. Cele mai bune rezultate se obțin dacă nivelul celui de-al doilea limitator este egal cu 0,5-0,7 din nivelul primului, așa că am folosit diode KD514 în al doilea. Este destul de acceptabil să îl înlocuiți cu KD522, 1N4148 - măsurătorile au arătat că distorsiunile neliniare au crescut ușor - la aproximativ 11-12%, dar semnalul sună destul de decent.

Comutatoare electronice de pe tranzistorul VT16 KP307G (înlocuirile posibile sunt aceleași ca pentru VT2, VT3), care decurg circuitul OOS al amplificatorului operațional DA10.2 și al patrulea element (pinii 10-11) al comutatorului DD6, conectând MOU ieșire la firul comun, servesc la deconectarea traseului microfonului în modurile de operare recepție sau telegraf, pentru care se utilizează un semnal de control de nivel înalt (tensiune aproximativ +8,0...8,5 V) +MICoff. Acest control în două etape, sau în două taste, asigură oprirea fiabilă a microfonului și elimină complet apariția interferențelor din acesta în modurile de recepție și telegraf.

Generatorul de semnal telegrafic este realizat pe un amplificator operațional DA9.2 conform unui circuit cu un pod Wien R98R107C87C95 în circuitul de feedback pozitiv. Frecvența de generare este determinată de formula f = 0,159/R98C87, în acest caz este aproximativ egală cu 1000 Hz și poate fi modificată dacă este necesar. La valoarea de frecvență specificată, FSS principal suprimă eficient armonicile, rezultând un semnal de ton clar la ieșirea TPP. Stabilizarea rigidă a amplitudinii oscilațiilor generate se realizează folosind diode back-to-back D14, D15 (se poate folosi orice siliciu KD522, KD521, 1N4148 etc.) la un nivel de aproximativ 0,25 Veff. În continuare, semnalul generatorului, printr-un filtru trece-jos cu o singură legătură, care reduce nivelul armonicilor, este trimis către comutatorul electronic VT7 KP307G (eventuale înlocuiri sunt aceleași ca pentru VT2, VT3), care manipulează direct semnalul telegrafic. când un semnal de control de nivel înalt intră în circuitul porții (aproximativ +8. 0…8.8V) +KEY. Acest semnal ajunge printr-un divizor pe rezistențele R114R121, care reduce nivelul de tensiune la +4,3...4,5V la poarta VT7. Circuitul D16R120R128C110 este proiectat să formeze un semnal de control trapezoidal din semnalul pătrat +KEY din circuitul porții cu un timp de creștere de aproximativ 15 mSec și un timp de cădere de aproximativ 20 mSec. Astfel de valori sunt optime, în opinia autorului, pentru viteze medii de transmisie de 90-120 de caractere pe minut. Dacă vă place să lucrați la viteze mai mari, este indicat să alegeți capacitatea C110 egală cu 47 nF. În acest caz, durata de creștere și scădere a mesajului telegrafic generat va fi de aproximativ 7 și 10 mSec, ceea ce corespunde valorilor recomandate în mod tradițional în literatura internă. Datorită caracteristicii pătratice curent-tensiune a tranzistorului cu efect de câmp, forma anvelopei impulsurilor generate devine apropiată de cea optimă, în formă de clopot, ceea ce asigură un spectru îngust de radiație de transmisie telegrafică, desigur, cu condiția ca Cascadele PA au o caracteristică de amplitudine suficient de liniară. În modul inactiv (semnale de control + MICoff sau + nivel scăzut TX), funcționarea oscilatorului principal este blocată de curentul care trece prin lanțul D8D9R61 D15. Rezistența diferențială mică a diodei D15, deschisă de curentul care curge, ocolește rezistența R106 a circuitului OOS, ceea ce elimină posibilitatea de generare. O tensiune constantă de la ieșirea generatorului (pinul 1 al DA9.2) de aproximativ +5 V este furnizată sursei VT7, iar la poarta acesteia nivelul semnalului +KEY este scăzut, deci este închis. Acest control în două etape asigură oprirea fiabilă a generatorului de telegraf și elimină complet apariția interferențelor din acesta în modurile de recepție și microfon.

Transceiver-ul este comutat în modul de transmisie cu microfon sau telegraf printr-un circuit de control special realizat pe patru declanșatoare Schmidt cu două intrări ale microcircuitului DD7 HCF4093 (se poate folosi K1561TL1), care generează semnalele de control necesare. În starea inițială, modul de recepție este până la apăsarea tastei sau pedalei, la pinii 3.10 DD7 (semnale +KEY. +TX) există o tensiune scăzută (aproximativ +0.3...0.8V), iar la pinul 11 ​​DD7 (semnal + MICoff) tensiune înaltă (aproximativ +8,0...8,8V).

Când apăsați pedala sau într-un alt mod închideți pinul X15 al plăcii principale de firul comun de la pinul 10,12 DD7, se formează simultan un nivel ridicat al semnalului de control +TX, trecând transceiver-ul în modul de transmisie, și un nivel scăzut al semnalului de control +MICoff, permițând funcționarea căii microfonului și blocând generatorul de telegraf. Dacă tasta este apăsată în timp ce pedala este apăsată (pinul X13 al plăcii principale este scurtcircuitat la un fir comun), nivelul ridicat al semnalului de control +TX, trecând transceiver-ul în modul de transmisie, va rămâne, iar la pinul 11 DD7 (semnal +MICoff) va apărea un nivel de tensiune ridicat, permițând funcționarea generatorului de telegraf și blocând calea microfonului. În același timp, la pinul 3 al DD7 este generat un nivel ridicat al semnalului de control +KEY, formând un mesaj telegrafic.

Dacă acționați tasta fără a apăsa pedala, devine posibil să ascultați emisiunea în pauze între mesajele telegrafice (așa-numitul mod „full half-duplex” - QSK). Când apăsați tasta pentru prima dată, o tensiune de nivel înalt la pinul 3 al DD7, formând un nivel ridicat al semnalului de control +KEY, încarcă rapid (fracțiuni de msec) condensatorul C46 prin rezistența R48. Un nivel ridicat de tensiune pe acest condensator duce la apariția unei tensiuni de nivel scăzut la pinul 4 al DD7, care inițiază formarea unui semnal de control de nivel înalt +TX și +MICoff de către elementele logice DD7.3, DD7.4. Timpul de menținere al transceiver-ului în modul de transmisie după eliberarea tastei este de aproximativ 0,1 secunde și este determinat de constanta de timp a circuitului R44C46. Dacă circuitele de comutare ale dispozitivelor externe (de exemplu, o lampă Mind cu comutare releu) nu pot rezista la o astfel de „rată de foc”, timpul de menținere poate fi mărit prin creșterea proporțională a valorii rezistenței R44, de exemplu, dacă selectați 1Mohm. , atunci timpul de menținere va fi de aproximativ 1 secundă.

Pe tranzistoarele VT4, VT5, VT6 este realizat un amplificator-cheie-formator de semnale de control +13.8RX și +13.8TX pentru comutarea componentelor externe (PDF, PA, filtru trece-jos, atenuator etc.). Puterea tranzistoarelor VT5,VT6 determină sarcina admisă. Cu KT814 specificat (este posibilă înlocuirea cu KT816 cu V>50), este permisă o sarcină de până la 0,5A. Dacă curentul de sarcină nu depășește 0,25 A, atunci puteți instala cu succes KT208, KT209, KT502 cu orice index de litere.

Cerințele pentru piese, posibilele înlocuiri și selecția lor, dacă este necesar, sunt stabilite în text de-a lungul descrierii componentelor relevante atât ale căii principale ale transceiver-ului luate în considerare aici, cât și în textul descrierii receptorului, pe care o recomandăm cu tărie. pe care il citesti.

Majoritatea pieselor TPP sunt amplasate pe o placă de circuit imprimat (Fig. 5) realizată din folie cu două fețe din fibră de sticlă. Partea superioară servește ca un fir comun și scut. Găurile din jurul cablurilor pieselor care nu sunt conectate la firul comun trebuie să fie înfundate cu un burghiu cu un diametru de 2,5-3,5 mm. Bornele pieselor conectate la firul comun sunt marcate cu o cruce. Firul comun al părții de putere ULF (pin 4 DA1) este conectat la partea superioară a firului comun într-un singur punct - contactele X10, X22, care sunt lipite pe ambele părți. Cablul comun de la sursa de alimentare este de asemenea furnizat aici. Datorită densității mari a pieselor, se recomandă ca instalarea să se facă în următoarea secvență: în primul rând, toate firele jumper din fire izolate de montaj subțire sunt instalate pe placă; apoi se montează elementele pasive și active, având cablurile lipite la un fir comun și abia apoi componentele rămase.

Înainte de a alimenta placa, verificați cu atenție instalarea din nou. Dacă totul se face fără erori și cu piese de lucru, placa principală pornește imediat. După aplicarea tensiunii de alimentare, consumul de curent în modul de recepție (fără semnal VFO, cheia și pedala în poziția deschisă) ar trebui să fie aproape de 100 mA și să se audă un zgomot liniștit și uniform din difuzor. Este util să verificați modurile de funcționare ale cascadelor DC - la ieșirea tuturor amplificatoarelor operaționale ar trebui să existe o tensiune apropiată de +4,5 V, la bornele elementelor logice și comutatoarelor ar trebui să existe niveluri de tensiune de control corespunzătoare descrierii. a logicii de operare a acestor noduri.

Prima etapă în configurare este setarea pragului AGC al căii de recepție. Pentru a face acest lucru, glisorul rezistorului 0R1 Volumul este setat în poziția de sus conform diagramei, iar glisoarele rezistorului 0R2 Câștig și rezistența de reglare R19 (vezi Fig. 2) sunt setate în poziția stângă conform diagramei. Conectați o rezistență de 50 ohmi la intrarea receptorului. Conectați VFO. Un difuzor sau telefoane sunt conectate la ieșirea (pinii X9, X10) a receptorului; dacă doriți, puteți conecta un osciloscop sau un avometru în modul de măsurare a tensiunii AC. Prin deplasarea cursorului rezistenței de tăiere R19, găsiți poziția în care zgomotul începe să scadă și din această poziție mișcați glisorul ușor în direcția opusă. Aceasta va fi setarea optimă a pragului AGC.

Configurarea căii de transmisie se poate face în două etape. În primul rând, conectând un osciloscop sau un multimetru în modul de măsurare a tensiunii AC la terminalul negativ al unuia dintre electroliți (C117, C120, C126 sau C131), închidem contactele cheie și comutăm TPP-ul în modul de transmitere a semnalului telegrafic. Folosind rezistența de reglare R129, setăm nivelul semnalului de modulare la aproximativ 1,7 Veff (amplitudine 2,3 V). În acest caz, semnalul de autocontrol ar trebui să fie clar audibil în difuzor. Conectați microfonul și apăsați pedala. În modul „A” puternic, prin rotirea rezistorului de acord R140, setăm nivelul semnalului de modulare la aproximativ 1,1 Veff (amplitudine de aproximativ 2,2 V). Configurarea preliminară a căii de transmisie este finalizată.

În fig. Figura 6 prezintă o diagramă a distribuției coeficienților de transmisie, o diagramă a nivelurilor în cascadă a semnalelor căilor de recepție și de transmisie, care va ajuta la înțelegerea mai bună a principiului de funcționare a TPP și, dacă este necesar, configurarea acestuia cu mai multă atenție. .

Literatură

1. Polyakov V. Receptor cu conversie directă la 28 MHz. - Radio, 1973, nr. 7, p. 20.
2. Polyakov V. Receptor cu conversie directă SSB. - Radio, 1974, nr. 10, p. 20.
3. Polyakov V.T. Modulator-demodulator cu bandă laterală unică. - Inginerie radio, vol. 29, 1974, Nr. 10.
4. Polyakov V. Mixer receptor cu conversie directă. - Radio, 1976, nr. 12, p. 18.
5. Polyakov V. Receptor de conversie directă. - Radio, 1977, Nr. 11, p. 24.
6. Polyakov V. Limitatoare de fază ale semnalelor de vorbire. - Radio, 1980, Nr. 3, p. 22
7. Polyakov V., Stepanov B. Mixer al unui receptor heterodin. - Radio, 1983, Nr. 4, p. 19-20
8. Polyakov V. Receptoare cu conversie directă. ― M.: DOSAAF, 1981
9. Polyakov V. Transceiver cu conversie directă. ― M.: DOSAAF, 1984
10. Polyakov V. Radioamatori despre tehnologia de conversie directă. ― M.: Patriot, 1990.
11. Drunk Yu. Transceiver cu conversie directă. - Radio, 1979, Nr. 7, p. 14
12. Luts E. Transceiver cu conversie directă la 28 MHz. - Radio, 1988, Nr. 1, p. 16
13. Polyakov V. Transceiver cu conversie directă pe 160m. - Radio, 1982, Nr. 10, p. 49-50, Nr. 11, p. 50-53
14. Belenetsky S. Receptor heterodin cu bandă laterală unică cu o gamă dinamică mare . - Radio, 2005 Nr. 10, pp. 61-64, Nr. 11, pp. 68-71.
15. Abramov V. (UX5PS), Telejnikov S. (RV3YF). Transceiver cu unde scurte „Druzhba-M”. - http://www.cqham.ru/druzba-m.htm.
16. Denisov A. Scala-frecvență digitală cu indicator LCD și reglare automată a frecvenței. - http://ra3rbe.qrz.ru/scalafc.htm.
17. Titze U., Schenk K. Circuite semiconductoare. ― M.: Mir, 1982.
18. Horowitz P., Hill W. The Art of Circuit Design, vol. 1. - M.: Mir, 1983.

Ce s-a schimbat în transceiver după publicarea acestuia în Revista „RADIO” Nr. 9.11 2006.

Sunt puține schimbări. Dacă este posibil, în loc de perechi de condensatoare (ceramică C21+ film C28), este mai bine să puneți MCT-uri importate, MCR-uri de 0,1 μF în fiecare canal, selectate în mod natural cu o precizie de nu mai puțin de 0,2% (după cum a arătat experimentul, precizia din aceste patru determină direct calitatea suprimării laturii, deoarece dacă le eliminați (reduceți la 3,3-4,7 nF), suprimarea în intervalele de frecvență joasă crește la 60-63 dB!!!, dar din păcate sunt necesare, în caz contrar, rezistența la interferența AM scade), ceea ce a făcut posibilă îmbunătățirea ușor a părții oglinzii de suprimare la 7 MHz și 14 MHz. Circuitele AGC au fost, de asemenea, ușor optimizate (acest lucru este deja reflectat în diagrama TPP (Fig. 2) versiunea 11.0), acum nu există pop-uri cu semnale ascuțite și puternice, funcționează încet și imperceptibil și, în același timp, suprimă zgomot de impuls bine, aproape complet. modificările la placa de circuit imprimat sunt minime, dacă placa (Pentru desenul cu sigiliu postat la paginile 23 și 78 ale forumului despre Camera de Comerț și Industrie modernă) este deja gata - închideți cu jumperul R167 și transferați conexiunea la piciorul superior a condensatorului C19, reglând pistele cu un cutter. Am facut-o mai simplu - a fost pacat sa tai pistele - am lipit conductorul specificat pe partea conductorilor imprimati. Dacă placa nu a fost încă pregătită, atunci în timpul producției este mai bine să utilizați desenul deja corectat (acest lucru este deja reflectat în desenul plăcii de circuit imprimat Fig. 5 versiunea 8.0). În această versiune, am schimbat ușor rutarea la sol în jurul LM386. Prin urmare, pinul „împământat” C16 trebuie lipit pe ambele părți.

,

Transceiver cu conversie directă pentru 10,116/10,113 mhz „Priyatel-8”.

Scurta introducere.

Am început rapid asamblarea transceiver-ului cu conversie directă „Priyatel-8”, fapt este că, cel mai probabil, nu voi avea ocazia să asamblez un fel de structură până la sfârșitul toamnei. Și, după criteriile mele, pentru a nu te transforma într-un iubitor de „vorbire”, rătăcind prin numeroase forumuri, trebuie să aduni cel puțin 2 structuri finalizate pe an. Simplu, foarte simplu, dar sub forma unui design complet și pe deplin funcțional, de preferință după un design relativ original. La un moment dat, clubul QRP a organizat o competiție de casă la o întâlnire personală, un eveniment util!

Apropo, luna a 5-a a acestui an se termină deja. Era puțin timp liber, așa că a trebuit să lucrez cât mai repede posibil.

Se verifică „Prijatel-8” în emisie.
30.05.2010.

Construcția a fost finalizată în urmă cu câteva zile, dar nu a fost testată pe aer, în păduri și câmpuri, ploi continue! Este clar că „stau pe ace”, dar nu se poate face nimic. Ploaie și +9 dimineața și aproape până la prânz pe 30 mai 2010. Totuși, în jurul orei prânzului, a început să apară iluminarea! Nu durează mult să mă pregătesc: am pus bateria, „Prijatel-8”, telefoanele, cheia și antena în geantă și plec!

E ud, dar nu plouă, cel puțin nu încă. Și merg repede înainte. Nu, nu la inaltimea de 109.0, pentru care este destinata antena, pana ajung acolo va incepe din nou sa ploua. Mă mut într-un înalt, unde lucrez QRP/p, când nu am timp să mă deplasez la o distanță mai mare.

Salcâmul a înflorit.

Nici frasinul de munte nu este departe, a înflorit.

Vânt puternic la altitudine mare.

Antena trebuie suspendată temporar în poziția sa de lucru.

Sunt un susținător al antenelor normale, de dimensiuni mari, alimentate prin cablu coaxial. În acest caz, este un dipol pentru 10 MHz.

Îmi prind umărul drept de un copac, din fericire șnurul este deja aruncat acolo și nu mai rămâne decât să prind cablul de izolator. Sapat stâlpul central de care leg izolatorul central al dipolului la mică adâncime în pământ.

A devenit mai distractiv, brațul drept al dipolului este în poziție de lucru.

La fel, sapă o groapă pentru stâlpul din stânga.

Puțin la stânga, în planul antenei, bat cu ciocanul în pământ, în spatele căruia va fi fixat tipul de antenă.

Îl înfășoară pe tip în jurul stâlpului, îl ridic, îl înfund cu pământ și leg șnurul în jurul cuierului.

Toate acestea se întâmplă destul de repede.

Iată fotografia brațului stâng al dipolului.

Dipol în poziție de lucru.

>Pasajul de astăzi este foarte dezamăgitor. Posturile de pe benzi nu fac zgomot, cu excepția bigganilor. RD9CX.
Dacă Serghei spune că pasajul este neimportant, atunci este așa.

Dar să sperăm. De destul de mult timp am transmis CQ de UA1CEG/p la 10113, liniste, nimeni.

Trec la 10116 și există un QSO! Și ce grozav!

Cu stația QRP! Nu m-am bazat pe un asemenea noroc. Transceiver-ul funcționează excelent, am supraestimat evident raportul 9A0QRP. Pentru a sărbători, destul de înțeles, presupun.

Revenind la realitate... Vântul conduce un nor suspect de întunecat! Trebuie să pleci repede. Demontez dipolul, nu fără regret. Se uită la focul pregătit:

Nu, ceaiul pe îndelete planificat este amânat, norul se apropie și crește amenințător în dimensiuni.

Pornesc un ritm de 120 de pași pe minut și mă întorc acasă. Totuși, norul a trecut de Garbolovo fără oprire, așa că... au căzut câteva picături, dar în zona noastră nu se consideră ploaie. Dar nu poți ghici, nu vrei să te udă, iar testul transceiver a mers grozav!

Transceiver-ul primește perfect pe LW lung, 80 de metri, fără apariția stațiilor de emisie, este și asta foarte tare!

Receptor.
Receptor cu conversie directă, asamblat conform unui circuit simplu, functioneaza ca un receptor cu conversie directa, asamblat dupa un circuit simplu. Nu este nevoie să faceți pretenții nefondate la un dispozitiv din această clasă. În același timp, un PPP simplu corect ajustat are caracteristici foarte înalte. Caracteristicile de performanță ale acestui dispozitiv, având în vedere costurile minime ale forței de muncă și ale componentelor, sunt excelente!

Orice complicații, cu scopul de a îmbunătăți dramatic caracteristicile, în primul rând, crește semnificativ costurile forței de muncă, timpului și componentelor, anulând principalul avantaj - simplitatea extremă a dispozitivului. O superheterodină de o clasă similară, cu un SPP îmbunătățit, va necesita mult mai puțin efort, cu performanțe mai mari.

Dacă, pe un PPP simplu, interferența de la stațiile de emisie la 7 MHz se va auzi într-o bandă dublă, atunci dacă se aplică demodularea de fază, se va primi aceeași interferență, doar într-o bandă. Dar, vor apărea interferențe și demodularea de fază nu va ajuta. Desigur, dacă depuneți mult efort, puteți măcar să reduceți scurgerile de interferențe.

Aceasta este pentru entuziaști și originali... Personal, aș prefera, cu mult mai puțin efort și cu rezultate mai bune, să asamblez un superheterodin.
Încep lucrările:

Prize: „Telefon”, „Cheie”, conectori: „+12 volți” - 2 buc., „Ant TX”, „Ant RX”. Clemă: „Corp”. Asta e tot.

Instalăm bornele necesare, conectorii etc. Dacă operatorul de unde scurte face asta, atunci asta este, va avea un dispozitiv! Vorbirea goală se termină când sarcinile acestei etape sunt finalizate. Doar la tastatură, întrebările apar una după alta, de îndată ce începe munca specifică, asta e, fără întrebări (pălăvrăgeală!).

Blocul principal al PPP ULF.

Aceasta este cea mai bună opțiune ULF, testată în modele reale, în timpul funcționării reale pe aer. Configurarea ULF este simplă; trebuie să selectați valorile R3 și R4, astfel încât tensiunea la colectorul celui de-al treilea tranzistor să fie egală cu jumătate din tensiunea de alimentare, 6 volți în acest caz.

Cred ca e clar ca acelasi circuit poate fi asamblat pe cele celebre: P27, P28, MP39B, MP40, P15 etc. schimbați polaritatea sursei de alimentare și a condensatorilor electrolitici și gata, restul este același.

Fotografia arată ULF-ul asamblat.

Cu riscul de a fi din nou acuzat că „nu am publicat circuitul complet!”, cred că această diagramă bloc este mai mult decât suficientă, ținând cont de fotografiile detaliate și diagrama detaliată a ULF-ului și oscilatorului local.
Este greu de imaginat un operator de unde scurte care nu este capabil să asambleze un PPP pe baza acestei descrieri și a numeroaselor fotografii, dar... nu știi niciodată ce se întâmplă, probabil că mesajul meu pur și simplu nu este pentru el. Încă sper că un radioamator va putea să conecteze microcircuitul la circuitul de intrare, să alimenteze microcircuitul și să conecteze transformatorul...

Cine colectează va colecta.

Înțelepciunea populară: „Cine umblă va stăpâni drumul!”

ULF este încorporat în carcasă și este adăugat un condensator de reglare pentru a regla circuitul de intrare.

Asamblam mixerul 235PS1 (NE602, NE612, etc.). Conectăm un transformator potrivit de la un receptor radio, sau orice unul similar adecvat, la mixer.

Fotografie a momentului de lucru - setarea oscilatorului local. În această etapă, trebuie să vedeți cât de activ este cuarțul pe care îl aveți și poate fi necesar să furnizați un emițător de urmărire pentru a reduce sarcina pe oscilatorul local. Aici totul se decide realist, practic.

Circuit de intrare. Pentru microcircuite cu o intrare de semnal simetrică, de exemplu NE602, NE612, o bobină de cuplare cu 3 ture este pur și simplu bobinată (cantitatea este specificată practic) și conectată la intrările corespunzătoare. Nu accept conectarea unei ieșiri dezechilibrate la intrarea echilibrată a unui mixer.

Sunt necesare câteva clarificări aici.

Această versiune a circuitului poate oferi o sensibilitate a receptorului care este absolut redundantă; pur și simplu nu poate fi implementată. Și reducerea conexiunii cu circuitul crește brusc dinamica, factorul de calitate al circuitului va fi foarte mare, ceea ce va avea un efect pozitiv asupra selectivității. Deocamdată, prezența stațiilor de emisie care interferează, iar acesta este flagelul PPP, nu a putut fi detectat deloc. Și asta se întâmplă atunci când este conectat la o delta de dimensiune completă. Bineînțeles, ajustările finale se vor face după o verificare reală a pădurilor și câmpurilor în aer.

Vă rugăm să rețineți că circuitul este de înaltă calitate, pe un cadru din ceramică HF cu nervuri, iar condensatorul de tuning este realizat cu un dielectric de aer. Adică, factorul de calitate al circuitului este ridicat, ceea ce este esențial important pentru funcționarea de înaltă calitate a dispozitivului. Fără rame din carton chinezesc pentru bobine, condensatoare de calitate scăzută etc. „componente moderne”. Dispozitivul este asamblat pentru funcționare în aer .

Un mixer bazat pe diode conectate back-to-back-paralel oprește circuitul și este complet inferior acestei opțiuni, fără opțiuni. Practic testat. Desigur, dacă faci un design finalizat, pentru utilizare practică.

Desigur, nimeni nu vă va interzice să asamblați ceva pe o placă de circuit și, fără falsă modestie, considerați-vă un expert în tehnologia de conversie directă.

Fotografia prezintă prima stație auzită în aer pe acest dispozitiv, când se folosește un fier de lipit ca antenă. Acesta este RZ6MM, 21.03 MSK 20.05.2010. Dar, acesta este la etajul 4, în stare staționară. Dar totuși, destul de decent.

În acest moment, am decis că există îndoieli cu privire la activitatea cuarțului și este mai bine să adaug un emițător adept. Acest lucru este determinat și practic.
Pe 7030, de exemplu, nu era nevoie de un adept de emițător.

Aceasta completează asamblarea părții receptoare a transceiver-ului. Unele ajustări pot fi făcute în timpul funcționării sau nu este nevoie de nimic. Probabil că va fi posibilă creșterea sensibilității, având în vedere nivelul extrem de scăzut de interferență din natură, departe de zonele populate. Permiteți-mi să vă reamintesc că în această versiune marja de câștig este foarte mare și se obține o sensibilitate mai bună de 1 µV fără nicio dificultate.
Transmiţător.
Se știe că tranzistoarele au o impedanță de ieșire cu impedanță scăzută, ceea ce creează anumite dificultăți în potrivirea ieșirii cu impedanță scăzută a transmițătorului cu intrarea cu impedanță relativ mare a antenei, iar unele antene au pur și simplu o intrare cu impedanță ridicată. Trebuie să potriviți cu grijă circuitul P la ieșirea transmițătorului, ceea ce necesită adesea mult efort, altfel

și introducerea unui circuit P cu două legături.

Am decis că asamblarea așa-numitului „binoclu” - un transformator RF de bandă largă potrivit ar necesita mult mai puțin efort și ar asigura potrivirea sarcinii pe o gamă mai largă.

Tehnologia este pur și simplu ridicol de simplă: o bucată de sârmă ecranată, de exemplu, un cablu coaxial, este tăiată, împletitura este îndepărtată, sunt puse 6-8 inele și sunt trase 4 spire de sârmă relativ rigidă cu un singur conductor. Stranded este, de asemenea, posibil, dar este flexibil și mai greu de întins.

Bineînțeles, dacă doriți, o puteți face mai bine, folosind tuburi de cupru... În cazul nostru, o variantă simplificată se va descurca bine. Esteții pot lipi ecranul și pot obține tuburi dure, care vor fi mai solide. Pur și simplu nu am timp pentru o muncă atât de lungă. Și această opțiune, așa cum a arătat practica, funcționează excelent.

Impletitura (aceasta este înfășurarea „primară”) este conectată la circuitul colector al tranzistorului de ieșire, iar de la înfășurarea „secundară” semnalul este furnizat circuitului P.

Lucrarea a continuat „în marș”, așa că pe o foaie de hârtie am schițat ce am folosit în emițător, pentru a nu uita mai târziu.

Sper să nu jignesc pe nimeni dacă subliniez că transformatorul „binoclu” de bandă largă este plasat pe o platformă din plexiglas sau alt dielectric, nu direct pe placă.

Iată fotografia emițătorului. Nu pare deloc înfricoșător, nu-i așa?

Între timp, fără „binoclu” am lăutit și lăutat... Nu prea puteam potrivi transmițătorul cu o sarcină de 75 ohmi! Am instalat un KT920A în etapa pre-finală, ceea ce este un lux clar, dar am rămas fără KT610.

Nu-mi plac KT911 care sunt disponibile, din cauza tendinței lor de a se autoexcita, KT603 este undeva, dar nu l-am găsit.

Atenție la lanțul diodei zener (D816, în acest caz) în serie cu dioda RF (KD503, în acest caz), acest lanț este vizibil în fotografie.

Acest lanț ar trebui să protejeze tranzistorul de defectarea de înaltă tensiune, de exemplu, ați agățat piciorul de antenă sau cablu și ați deconectat antena de la priza antenei. De regulă, acest lucru duce la defectarea instantanee a tranzistorului.
Un circuit diodă-diodă Zener, proiectat pentru o tensiune sub tensiunea maximă admisă a unui anumit tranzistor, protejează în mod fiabil tranzistorul de ieșire.

Și suprafața mare a suprafeței de răcire protejează în mod fiabil tranzistorul de defecțiunea termică; în acest caz, tranzistorul este bine înșurubat pe carcasă. Este îndoielnic că capacitatea bateriei va fi suficientă pentru a încălzi carcasa la temperatura maximă admisă pentru un anumit tranzistor și veți observa indiferent acest proces îndelungat.

Semnalul de ieșire are forma unui sinusoid obișnuit într-o schimbare foarte largă a sarcinii (rezistoare active, finite 75 ohmi și mai mari) - de la 37,5 ohmi - în paralel 2 rezistențe de 75 ohmi (nu s-au încărcat mai jos) la 500 ohmi. Când sarcina este oprită, unda sinusoidală este de asemenea corectă. Evident, meritul „binoclului” este în funcționarea normală a emițătorului, când sarcina se modifică într-un interval foarte larg.

Nu indic capacitatea de schimbare a frecvenței, deoarece acestea sunt selectate individual pentru un anumit specimen de cuarț. Dacă cuarțul oferă o zonă de acordare mult mai lungă, atunci puteți instala în general un comutator și puteți oferi mai multe frecvențe de operare, în acest caz sunt 2 dintre ele.

Dacă doriți, puteți furniza un emițător de urmărire între oscilatorul local de cuarț și amplificatorul pre-terminal, dar aceasta este mai degrabă o reasigurare. Dar, dacă cuarțul nu este foarte activ, există îndoieli, este mai bine să oferiți un adept emițător. Acest lucru nu vă va cauza prea multe probleme și cheltuieli.

Moment de lucru - conectat becul. În realitate, becul nu strălucește atât de puternic pe cât îl percepe camera.
Control de sine.

Auto-monitorizarea într-un transceiver cu conversie directă nu este deloc o sarcină de rutină.

Desigur, dacă puneți un comutator basculant (buton, pedală) „receive-transmit”, atunci nu este nimic de vorbit. Dar, vreau fără butoane, comutatoare, pedale - apăsați tasta și sunteți în aer.

Conectați un multivibrator care generează o frecvență de 600-800 Hz la ULF. Am apăsat tasta și s-a auzit un semnal în ULF. Elementare, nu-i așa? Elementar, dacă nu este un dispozitiv hardware, ci unul imaginar, fictiv. Te conectezi... dar calitatea nu este atât de mare și funcționează diferit și pe diferite antene. Suiera, este doar enervant.

Oleg Viktorovich RV3GM a vorbit și despre dificultatea organizării autocontrolului de înaltă calitate în Camera de Comerț și Industrie și este un practician recunoscut în tehnica conversiei directe.

În cele din urmă, am construit o capsulă conectată la un multivibrator și am decis că aceasta, dacă nu cea mai optimă, este totuși o soluție:


Era spațiu liber. Lăsați capsula să funcționeze. Nu am facut gauri in capac, volumul a fost suficient. Poate că în pădure, când bate vânt puternic, va fi puțin slab de auzit, atunci va trebui să faci schimbări. Dar este puțin probabil.

Fotografia arată „haosul creativ”, etapa finalizării ansamblului transceiver-ului.

Acest lucru nu va surprinde deloc radioamatorii de lipit.

Așa-numitul panou frontal. Întotdeauna instalez LED-uri; acestea semnalează că dispozitivul este pornit și dau viață dispozitivului. Al doilea LED reflectă manipularea transmițătorului:

Cel mai „ceremonial” tip al transceiver-ului „Priyatel-8”:

Acest transceiver va trebui să lucreze în păduri și câmpuri, în condiții meteorologice diferite, să fie supus șocurilor și altor influențe mecanice, să fie expus la ploaie, ceață pentru a fi sigur, să lucreze la frig etc. De aceea fotografiez întotdeauna dispozitivele înainte de a începe testarea pe teren. Aspectul acestui dispozitiv nu va fi niciodată mai bun, chiar și corpul va fi zgâriat, iar capacele vor fi zgâriate.

Nu există nimic de spus despre bucățile de hârtie cu inscripții; acestea vor trebui actualizate de mai multe ori.

28.05.2010 transceiver finalizat. A durat ceva timp fara termeni: „design de weekend” Nu recunosc.

1. Despre tranzistori.

În general, toate explicațiile detaliate sunt în mesajele mele... Dar, trebuie să te uiți prin mai multe mesaje.

O sa incerc, macar pe scurt, sa dau o explicatie, iar cei interesati se pot uita in detaliu in mesajele anterioare detaliate in arhiva clubului RU QRP.

Deci, despre MP101, P28, etc. De ce nu KT3102, KT3107 etc. sau bunuri de larg importate?

În ULF PPP, cel mai recomandabil este să folosiți cascade cu conexiuni directe; orice condensator suplimentar de tranziție introduce zgomot suplimentar, distorsiune de fază etc.
ULF în tehnologia de conversie directă este principalul element de amplificare și trebuie să aibă un câștig foarte mare.

Să spunem Ku = 50 000. Cred că nimeni nu se așteaptă, aplicând 1 volt de tensiune la intrarea amplificatorului, să primească 50 000 de volți la ieșire?

Literatura de referință precizează: „Coeficientul de transfer curent în mod semnal mic " Pe măsură ce nivelul semnalului de intrare crește, câștigul ULF va scădea, până când ULF este blocat.
ULF pe tranzistoarele de înaltă frecvență va avea o lățime de bandă foarte largă; atunci când semnalul oscilatorului său local se scurge în intrarea ULF, câștigul va scădea până când este oprit.

MP101 are o frecvență de tăiere a câștigului de 0,5 MHz (!!), ceea ce este ideal pentru un receptor cu conversie directă (transceiver). Desigur, pot fi folosiți și tranzistori RF, dar este foarte probabil ca aceștia să se autoexcite în cuptorul cu microunde și să reducă câștigul din cauza scurgerii semnalului de la oscilatorul lor local. Autoexcitarea este ușor de detectat cu un osciloscop. Dar eliminarea, uneori, necesită mult efort, până la necesitatea înlocuirii tranzistorului(i)!

Nu are rost să folosiți tranzistori RF; este doar plin de probleme inutile; adesea blocarea condensatoarelor nu ajută la eliminarea autoexcitației. Personal, dacă am tranzistoare specializate de joasă frecvență, evit să folosesc tranzistori de înaltă frecvență în ULF.

Acum despre utilizarea condensatoarelor „bandă”, cum ar fi MBM.

Din nou, condensatoarele ceramice moderne, frumoase și elegante încep adesea să funcționeze în ULF nu ca condensatori, ci ca și cuarțul, încep să genereze sute de kiloherți HF. Perspectiva de a alege condensatoare negeneratoare nu ma atrage deloc!

Aici fotografia prezintă o undă sinusoidală generată de un condensator foarte modern, foarte elegant. Nu există probleme cu condensatorul „panglică”!

Microcircuitele conțin tranzistori RF, iar scurgerea semnalului oscilatorului local la intrare va reduce câștigul, chiar și până la punctul de a bloca microcircuitul.

Toată lumea, probabil cu excepția mea, iubește LM386, care face zgomot ca o sobă primus, necesită o luare în considerare serioasă a protecției împotriva interferențelor HF, mănâncă semnificativ mai mult și are un câștig semnificativ mai mic decât ULF testat în „bătălii și campanii” pe MP101 autohton. , MP103 și etc. Acești tranzistori funcționează impecabil în TPP și la -30 de grade.

Deci: folosesc MP101, MP103, în acest caz, nu din originalitate, nu din cauza: „ ^ Acest element modern de bază NU este interesant .", A datorita faptului ca aceasta este cea mai buna varianta, testata efectiv in structuri asamblate, care au fost testate efectiv pe aer, ba mai mult, in paduri si campuri, in diverse conditii meteorologice, chiar si pana la inghet brutal!
Nu vreau să îmi creez dificultăți folosind „componente moderne” și apoi să le depășesc! Acest lucru nu este pentru toată lumea …

2. Despre microcircuite.

In ceea ce priveste utilizarea microcircuitelor... am o serie de microcircuite importate (TNX DL7PGA, Vladimir este prietenul meu constant... si adversar.) Prefer intern 235PS1 mai degraba decat NE602. Deși, în mod obiectiv, aceste microcircuite sunt aproximativ de aceeași clasă. Cele domestice sunt mai puțin zgomotoase și au un ecran metalic, care elimină interferențele străine direct pe corpul cipului (NE602). Și, microcircuitele interne au fost supuse unei selecții stricte pentru a asigura conformitatea cu parametrii specificațiilor.

Următoarea pereche: 435UR1 și TL592. Aici microcircuitul casnic este net superior în ceea ce privește zgomotul, eficiența, amplificarea, iar aici ecranarea corpului microcircuitului este foarte importantă. Toate acestea au fost testate în practică.
De asemenea, despre microcircuite importate: există o mulțime de microcircuite de o calitate dezgustătoare, producător necunoscut și pur și simplu nefuncțional. Dintre cele 3 microcircuite amplificatoare stereo achiziționate, 100% dintre microcircuite aveau un singur canal funcțional; desigur, niciun microcircuit nu a produs puterea de ieșire declarată de 20 de wați.
Când am încercat să cumpăr cipuri stabilizatoare, mi s-a spus imediat: „Nu-l lua!” Gunoi, nu muncitori!

Personal, prefer, dacă se poate, să folosesc componente de încredere. Într-un cuvânt, cu microcircuite este mai dificil, dacă există garanția că microcircuitele sunt de marcă, au specificații pentru pașaport, asta e un lucru. Dar dacă există o stare substandard evidentă, un producător necunoscut, inscripții la întâmplare, aceasta este o problemă complet diferită!
Despre condensatoarele electrolitice casnice.
Pe tot felul de forumuri, doar un participant iremediabil de leneș nu a „locat” componentele interne! Special Demonstrez condensatori electrolitici domestici:

O cutie cu astfel de condensatori a intrat în posesia mea la începutul acestui an, 2010. Ambalate, nimeni nu a pus acești condensatori sub tensiune din momentul fabricației. 1975, apropo! Am decis să verific starea acestor condensatoare avansate.

Pun în paralel o duzină de acești condensatori și îi conectez la rețea printr-un rezistor de limitare a curentului și o diodă. Minunat! Fără lumbago, trosnet, foșnet sau alte fenomene negative. După un timp, îl opresc, fac o pauză, timp în care, așa cum am presupus, condensatorii ar trebui să fie complet descărcați și scurtcircuit bornele... Un fir cu un diametru de aproximativ 0,5 mm a fost rupt în acest moment , a apărut un semn pe șurubelniță, iar volumul descărcării a fost comparabil cu o lovitură de pistol.

Apropo, am avut deplină încredere în acești condensatori și i-am folosit în amplificatorul de putere de pe GU-81M ca un tribut adus acestor componente glorioase. Condensatoare excelente. Și în paralel cu ei, în PA, am lipit un rezistor ca să se descarce după ce s-au oprit.

Următoarele sunt condensatoare excelente:

Condensatoare marca „ETO”. Fabricata in 1970 (eram in al 3-lea an la acea vreme...), aceasta placa era pe undeva, nici nu-mi amintesc de unde am luat-o... In mod constant, la nevoie, dezlipesc acesti condensatori de la bord și folosiți-le. Lucrează ca noi! Din păcate, au mai rămas doar 7 piese, restul sunt în curs.

Arată nepretențioși, au deja vreo 40 de ani și se bucură de încrederea și respectul meu complet. Condensatoare grozave!

O altă placă de condensatoare excelente. 1989, capacitatea corespunde valorii nominale, cu o marjă, autodescărcarea este surprinzător de scăzută. Niciun produs similar importat din „Chip and Dip” nu se apropie de potrivirea parametrilor. Dar, pentru a fi corect, cele importate sunt de dimensiuni mai mici. Autodescărcarea și uscarea condensatoarelor importate, ca să spunem ușor, sunt inferioare celor interne... Deja, judecând după un subiect de pe forum, condensatorii electrolitici au început să se usuce în „mii”. Acesta este în cele mai noi transceiver...

Și tot felul de vechi R-250M, M2, R-309, „Mole-M”, R-326 etc. care au peste 40 de ani, funcționează impecabil. Ce putem spune despre R-326M-ul meu, care are doar vreo 20 de ani!

Partea finală.
Ca de obicei, cele mai bune urări tuturor! Și ne vedem în emisie, inclusiv QRP/p!

73! Cu stimă, UA1CEG, Yuri Alexandrov, satul Garbolovo, districtul Vsevolozhsk, regiunea Leningrad. LO-23,KP50FI.
Site: UA1CEG.narod.ru

Odată cu răspândirea internetului, radioul amator, din păcate, a început să dispară treptat. Unde s-a dus armata de huligani de radio, legiunile de „vânători de vulpi” cu radiogonitori și ceilalți colegi ai lor... A dispărut, au mai rămas doar firimituri. Nu există agitație în masă la nivel de stat și, în general, sistemul de valori s-a schimbat - tinerii preferă mai des să aleagă alte divertisment. Desigur, codul Morse nu este adesea folosit în era digitală actuală, iar comunicațiile radio în forma sa originală își pierd din ce în ce mai mult poziția. Cu toate acestea, radioul amator ca hobby este o încrucișare între romantismul rătăcirilor și abilități și cunoștințe considerabile. Și ocazia de a-ți scârțâi creierul, de a-ți folosi mâinile și de a te bucura de sufletul tău.

Și totuși nu i-am făcut de rușine pe frații mei,
dar el le-a întruchipat forțele combinând:
Eu, ca un marinar, am navigat pe elemente
și, ca un jucător de noroc, s-a rugat pentru noroc.

M. K. Shcherbakov „Cântecul paginii”

Dar la obiect. Asa de.

La alegerea unui design de repetat, au existat mai multe cerințe care decurg din cunoștințele mele inițiale în domeniul proiectării echipamentelor RF - cea mai detaliată descriere, mai ales în ceea ce privește configurația, nefiind nevoie de instrumente speciale de măsurare RF, element accesibil de bază. Alegerea a căzut pe transceiver-ul cu conversie directă al lui Viktor Timofeevich Polyakov.

Transceiver – echipamente de comunicații, stație radio. Receptorul și transmițătorul sunt într-o sticlă și împart unele dintre cascade.

Transceiver SSB entry-level, o singură bandă, rază de 160 m, conversie directă, etapă de ieșire cu tub, putere de 5 W. Există un dispozitiv de potrivire încorporat pentru lucrul cu antene de diferite impedanțe.

SSB - modulație single-sideband (Amplitude modulation with one sideband, din engleza Single-sideband modulation, SSB) - un tip de modulație de amplitudine (AM), utilizat pe scară largă în echipamentele de transmisie și recepție pentru utilizarea eficientă a spectrului de canal și a puterii de echipamente radio de transmisie.

Principiul conversiei directe pentru a obține un semnal cu o singură bandă laterală permite, printre altele, să se facă fără elemente radio specifice inerente unui circuit superheterodin - filtre electromecanice sau cuarț. Raza de 160m pentru care este proiectat transceiver-ul poate fi ușor modificată la o rază de 80m sau 40m prin reconfigurarea circuitelor oscilante. Etapa de ieșire se bazează pe un tub radio, nu conține tranzistori RF scumpi și rari, nu este pretențios cu sarcina și nu este predispus la autoexcitare.

Să aruncăm o privire la schema de circuit a dispozitivului.

O analiză detaliată a circuitului poate fi găsită în cartea autorului; există, de asemenea, placa de circuit imprimat a autorului, aspectul transceiver-ului și o schiță a carcasei.
În comparație cu designul inițial, s-au adus următoarele modificări la execuția acestuia. În primul rând - aspectul.

Versiunea transceiver, concepută pentru a funcționa pe banda de amatori cu cea mai joasă frecvență, permite pe deplin un aspect „de frecvență joasă”. În propriul nostru design, s-au folosit soluții care erau mai aplicabile echipamentelor RF, în special - fiecare nod complet logic a fost amplasat într-un modul ecranat separat. Printre altele, acest lucru facilitează îmbunătățirea dispozitivului. Ei bine, am fost încurajat de posibilitatea unei simple reacorduri la benzi de 80 sau chiar 40m. Acolo un astfel de aspect ar fi mai potrivit.

Comutatorul comutator „Recepție-transmitere” a fost înlocuit cu mai multe relee. Parțial datorită dorinței de a controla aceste moduri de la un buton de la distanță de pe baza microfonului, parțial datorită unei dispoziții mai corecte a circuitelor de semnal - nu mai trebuie să fie trase de departe la comutatorul de pe panoul frontal (fiecare releu era situat la punctul de comutare).

Designul transceiver-ului include un vernier cu o întârziere mai mare și, acest lucru face mult mai convenabil să se acorde la postul dorit.

Ce s-a folosit.

Instrumente.
Fier de lipit cu accesorii, unealtă de instalare radio și unealtă mică pentru prelucrarea metalelor. Foarfece metalice. O unealtă simplă de tâmplărie. Am folosit o mașină de frezat. Nituri oarbe cu clești speciali pentru instalarea lor au fost utile. Ceva pentru găurire, inclusiv găuri pe o placă de circuit imprimat (~0,8 mm), poate fi conceput cu o șurubelniță - eșarfele sunt specifice, există puține găuri. Gravoare cu accesorii, pistol cu ​​lipici fierbinte. Este bine dacă aveți un computer cu o imprimantă la îndemână.

Materiale.
În plus față de radioelemente - sârmă de montare, oțel galvanizat, o bucată de sticlă organică, material folie și substanțe chimice pentru fabricarea plăcilor de circuite imprimate și articole mici aferente. Placaj subțiri pentru corp, cuie mici, lipici pentru lemn, mult șmirghel, vopsea, lac. Puțină spumă poliuretanică, spumă subțire densă - „Penoplex” grosime 20 mm - pentru izolarea termică a unor cascade.

În primul rând, în AutoCAD, a fost desenată atât aspectul întregului dispozitiv, cât și al fiecărui modul.

Au fost fabricate modulele în sine - plăci de circuite imprimate, „paturi” de carcase de module din oțel galvanizat. Plăcile sunt asamblate, bobinele de buclă sunt înfășurate și instalate, plăcile sunt lipite în carcase individuale de scut.

Condensator variabil pentru oscilator local - cu fiecare a doua placă îndepărtată. A trebuit să demont și să dezlipesc blocurile statorice, apoi să pun totul la loc.

Corpul este realizat din placaj de 8 mm, dupa reglarea deschiderilor si orificiilor, cutia se slefuieste si se acopera cu doua straturi de vopsea gri. Interiorul cutiei este finisat cu acelasi otel zincat si a inceput instalarea finala a elementelor si modulelor.

Comutatorul bib și condensatorul variabil al dispozitivului de potrivire sunt situate lângă conectorul antenei, acest lucru permite scurtarea cât mai mult posibil a firelor de legătură. Pentru a le controla de pe panoul frontal, se folosesc extensii de arbore din tije filetate de 6 mm și piulițe de legătură cu opritoare.

Axa vernierului de reglare a fost realizată dintr-un arbore de la o imprimantă cu jet de cerneală ruptă; pe aceeași axă era o unitate de frânare, care era și utilă. Canelura care susține cablul vernier a fost realizată cu ajutorul unui gravor.

Scrietul special, cablul în sine și arcul care asigură tensiune sunt luate dintr-un radio cu tub.

Butonul de reglare este realizat din două roți dințate mari de la aceeași imprimantă. Spațiul dintre ele este umplut cu lipici topit la cald.

Pereții modulului oscilatorului local sunt finisați cu un strat de spumă poliuretanică, ceea ce face posibilă reducerea „derivei de frecvență” din cauza încălzirii la acordarea la o stație.

Modulele de amplificare a telefonului și a microfonului sunt amplasate pe peretele din spate al carcasei; pentru a-l proteja (modulul) de deteriorarea mecanică, sunt realizate prize pe pereții laterali ai carcasei.

Configurarea oscilatorului local al transceiverului. Pentru aceasta, a fost realizat un simplu atașament HF pentru un multimetru, care vă permite să evaluați, de exemplu, nivelul tensiunii HF.

Inițial, sa decis să se schimbe circuitul treptei de ieșire a emițătorului cu unul semiconductor, alimentat de același 12 V. În fotografia de mai sus, nu este complet asamblat - un miliampermetru pentru un curent mai mare, o înfășurare suplimentară pe bobina circuitului P, numai sursă de alimentare de joasă tensiune.

Schema modificărilor. Puterea de ieșire este de aproximativ 0,5 W.

Ulterior, s-a decis revenirea la original. A trebuit să înlocuiesc miliampermetrul cu unul mai sensibil, să adaug elementele lipsă și să schimb sursa de alimentare.

Modulul amplificator de putere este izolat termic de alte elemente structurale, deoarece este o sursa de cantitati mari de caldura. Ventilația sa naturală este organizată - se face un câmp de găuri în subsolul carcasei și pe capacul deasupra modulului.

Subsolul clădirii conține și o serie de blocuri și module.

Circuitul transceiver are cele mai simple soluții pentru componente individuale și nu strălucește cu caracteristici, cu toate acestea, există o serie de îmbunătățiri și modificări care vizează atât îmbunătățirea caracteristicilor de performanță, cât și creșterea confortului operațiunii. Aceasta este introducerea comutării în bandă laterală a semnalului, controlul automat al câștigului și introducerea modului telegraf în timpul transmisiei. Suprimarea benzii laterale care nu funcționează poate fi, de asemenea, crescută oarecum prin reducerea răspândirii caracteristicilor diodelor de amestecare, de exemplu, prin utilizarea unui ansamblu de diode KDS 523V în loc de diodele V14...V17. Îmbunătățirea nodurilor individuale poate fi efectuată conform schemelor din. De asemenea, merită să acordați atenție soluțiilor. Aspectul aplicat vă permite să faceți acest lucru destul de convenabil.

Literatură.
1. V.T.POLYAKOV. TRANSCEIVERS DE CONVERSIE DIRECTA Editura DOSAAF URSS. 1984
2. Diagrama unui atașament la un multimetru pentru măsurarea RF.
3. Dylda Serghei Grigorievici. Calea de conversie directă SSB TRX cu semnal mic la 80m