Během provozu zdroje se objevily některé problémy: za prvé zmizelo vysoké napětí, za druhé se objevilo velmi znatelné pozadí a stabilizované nízké napětí (-12V) šlo trochu za hranice. Bylo potřeba jednotku opravit, a protože zdroj byl smontován téměř před 30 lety a některé díly, ze kterých je sestaven, jsou ještě starší, vznikl nápad jej nejen opravit, ale také provést nějaké modernizace.

Opravdu se mi nelíbilo, že dráty přicházející z napájecího zdroje jsou pevně „přivázány“ k jednotce. Napájecí kabel, na kterém visí vypínač, obecně vyžadoval naléhavou výměnu. Neexistoval ale způsob, jak umístit konektory a přepnout dovnitř bloku.

Za prvé, instalace uvnitř je poměrně hustá, což nejen znesnadňuje umístění čehokoli dalšího dovnitř skříně, ale také velmi ztěžuje jednotku z hlediska opravy. Za druhé, pouzdro napájecího zdroje také není
umožňuje na něj umístit potřebné konektory tak, aby byl pohodlný nejen pro provoz, ale i pro instalaci a případné opravy v budoucnu. Proto bylo rozhodnuto vyrobit přídavnou desku a umístit ji mimo skříň. To samozřejmě mírně zhoršilo vzhled bloku a jeho rozměry se zvětšily téměř o 5 cm na délku. Ale stalo se možné použít standardní počítačový kabel jako síťový kabel a umístit normální přepínač. Napájecí kabel lze nyní také odpojit od napájení, protože má nyní konektor DB-15M a pomocná deska má protikus konektoru DB-15F.

Navíc byl do napájecího zdroje instalován další mikrospínač, který umožnil vyvést z pedálu samostatný nezávislý vodič, což umožňuje v případě potřeby použít jednotku jako běžný „pedál“ nebo dodatečně spínat jakékoli jiné zařízení, např. např. přepnout antény při přepnutí na vysílání nebo "asistenta ovládání".

Ale nejdřív.

Jako první se mírně změnilo spínání svorek transformátoru a na samotném transformátoru byla vnější izolace z místy roztřepeného papíru nahrazena lakovanou látkou.

Blok vysokonapěťových usměrňovačů zůstal tak, jak je, změnilo se tam pouze vadné odpory byly vyměněny a místo jediného spínacího tlačítka (KM1-1) bylo použito dvouspínače (KM2-1). nainstalován, což umožnilo nainstalovat nezávislý „pedál“.

Bylo rozhodnuto úplně odstranit spínací desku, protože po instalaci konektoru DB-15F to obecně nebylo naléhavě potřeba a tato deska pouze komplikovala instalaci a v případě potřeby velmi ztěžovala opravu napájecího zdroje.

Stabilizační blok byl kompletně přepracován, konkrétně byla osazena nová deska plošných spojů a částečně použity moderní součástky. Zejména místo vyschlých rozměrových elektrolytů byly instalovány moderní objemné KTs-405, nahrazeny diodami typu 1N4007 a spínací lampy byly nahrazeny jednou jasně bílou LED (původně měla instalovat tři LED a deska byla zapojena pro tři LED, ale jak se ukázalo, bylo to pro osvětlení pedálů a jedna stačí).

A samozřejmě byly všechny propojovací vodiče (v bloku byly použity převážně jednožilové měděné vodiče) nahrazeny vodičem MGTF.

Kompletní foto:

Obecně jsem se snažil udržet zdroj co nejvíce v původní podobě a nevyměňoval díly, pokud to nebylo vážně potřeba. V tuto chvíli je zdroj v plně funkčním stavu, i když vypadá trochu jinak. Otázka ale zněla: buď to zůstane jen polopracovní muzejní exponát, nebo dostane druhý život...

Transceiver má oddělené vysokofrekvenční a nízkofrekvenční cesty pro příjem a vysílání, společné pro oba režimy jsou směšovač-modulátor a generátor hladkého rozsahu.

Generátor hladkého rozsahu (VFO) je vyroben na dvou tranzistorech s efektem pole VT5 a VT6 se zdrojovou vazbou. Pracuje na frekvenci rovné polovině frekvence přijímaného nebo vysílaného signálu. Při provozu pro příjem a vysílání se výstupní obvody GPA nepřepínají a zatížení GPA se nemění. Díky tomu se při přechodu z příjmu na vysílání nebo naopak frekvence VFO nevychyluje. Nastavení v rozsahu se provádí pomocí proměnného kondenzátoru se vzduchovým dielektrikem SJ, který je součástí obvodu GPA.

Transceiver je navržen pro vysílání a příjem SSB a CW v rozsahu 28-29,7 MHz. Zařízení je postaveno podle schématu přímé konverze se společným směšovačem-modulátorem pro příjem a vysílání.

Specifikace:

• citlivost v režimu příjmu s poměrem signál/šum 10 dB, ne horší než .......1 µV;
• dynamický rozsah přijímací cesty, měřený metodou dvou signálů, asi......80 dB;
• šířka pásma přijímací cesty na úrovni -3 dB.........2700 Hz;
• šířka spektra záření v jednom postranním pásmu při přenosu.......2700 Hz;
• nosná frekvence a nepracovní postranní pásmo nejsou potlačeny hůře než ........ 40 dB;
• výstupní výkon vysílače v telegrafním režimu při zátěži 75 Ohm......7 W;
• Posun frekvence lokálního oscilátoru po 30 minutách zahřívání po zapnutí není větší než.....200 Hz/h.

V režimu vysílání SSB je signál z mikrofonu zesilován operačním zesilovačem A2 a pomocí prvků L10, Lll, C13, C14, R6, R7 je přiváděn na fázový posunovač, který zajišťuje fázový posun o 90° ve frekvenčním rozsahu 300- 30-00 Hz.

V obvodu L4C5, který slouží jako obecné zatížení směšovačů na diodách VD1-VD8, je signál horního postranního pásma přidělen v rozsahu 28-29,7 MHz. Vysokofrekvenční širokopásmový fázový posunovač L6R5C9 poskytuje v tomto rozsahu fázový posun o 90°.

Zvolený jednostranný signál je přiveden přes kondenzátor C6 do třístupňového výkonového zesilovače pomocí tranzistorů VT7-VT9. Stupeň předzesilování a rozpojení výstupního obvodu směšovače-modulátoru je proveden pomocí tranzistoru VT9. Vysoká vstupní impedance v kombinaci s nízkou kapacitou C6 zajišťuje minimální dopad výkonového zesilovače na obvod C5L4. Kolektorový obvod VT9 obsahuje obvod nakonfigurovaný na střed rozsahu. Mezistupeň na tranzistoru s efektem pole VT8 pracuje v režimu třídy B a koncový stupeň pracuje v režimu třídy C.

Dolní propust ve tvaru U na C25L13C26 čistí výstupní signál od vysokofrekvenčních harmonických a zajišťuje, že výstupní impedance koncového stupně je přizpůsobena charakteristické impedanci antény. Ampérmetr PA1 slouží k měření odběrového proudu výstupního tranzistoru a indikuje správné nastavení P-obvodu.

Telegrafní režim je zajištěn nahrazením zesilovače A2 generátorem sinusového signálu o frekvenci 600 Hz (obr. 21). Přepínání CW-SSB se provádí pomocí přepínače S1. Telegrafní spínač ovládá předpětí VT11 předzesilovače generátoru a tím i dodávku nízkofrekvenčního signálu do modulátoru.

V režimu příjmu není do stupňů vysílače dodáváno napětí 42 V a výkonový zesilovač a zesilovač mikrofonu jsou vypnuty. V této době je na stupně přijímací cesty přiváděno napětí 12 V.

Signál z antény vstupuje do vstupního obvodu L2C3 přes vazební cívku L1; odpovídá impedanci smyčky impedanci antény. Pro AMP je použit tranzistor VT1. Zisk kaskády je určen předpětím na jejím druhém hradle (dělič přes odpory R1 a R2). Zátěž kaskády je obvod L4C5, propojení vf kaskády s tímto obvodem je provedeno přes komunikační cívku L3. Z vazební cívky L5 je signál přiváděn do diodového demodulátoru pomocí diod VD1-VD8.

Cívky L8, L9 a fázový posunovač na L10 a L11 zvýrazňují signál 34 ve frekvenčním pásmu 300-3000 Hz, který je přiveden přes kondenzátor C15 na vstup operačního zesilovače AI. Zesílení tohoto mikroobvodu určuje základní citlivost transceiveru v režimu příjmu. Následuje zesilovač 34 na tranzistorech VT2-VT4, z jehož výstupu je signál 34 posílán do reproduktoru B1 malého rozměru. Hlasitost příjmu se nastavuje pomocí proměnného odporu R15. Aby se eliminovalo hlasité cvakání při přepínání režimů „příjem-vysílání“, je UMZCH napájen na tranzistorech VT2-VT4 během příjmu i vysílání.

Většina částí transceiveru je instalována na třech deskách plošných spojů, jejichž náčrtky jsou na Obr. 22-24, Na první desce jsou části vstupní RF přijímací cesty (na tranzistoru VT1), části směšovače-modulátoru s obvody fázového posunu a také části lokálního oscilátoru. Druhá deska obsahuje nízkofrekvenční stupně na mikroobvodech A1 a A2 a tranzistory VT2-VT4. Na třetí desce je umístěn výkonový zesilovač vysílací cesty.

Deska se směšovačem-modulátorem, RF zesilovačem a GPA je stíněná. Režimy „příjem-vysílání“ se přepínají pedálem, který zapíná a vypíná napětí 42 V a ovládá dvě elektromagnetická relé, z nichž jedno spíná anténu a druhé dodává napětí 12 V do přijímací cesty. Vinutí relé jsou napájena napětím 42 V a ve stavu bez napětí kontakty relé zapínají režim příjmu.

K napájení transceiveru je použit základní stacionární zdroj, ze kterého je přiváděno konstantní stabilizované napětí 12 V s proudem do 200 mA a konstantní nestabilizované napětí 42 V s proudem do 1 A.

Data vinutí cívek transceiveru Tabulka 4

Transceiver používá pevné odpory MLT pro výkon uvedený ve schématech. Upravený odpor je SPZ-4a. Smyčkové kondenzátory jsou nutně keramické, ladicí kondenzátory jsou KPK-M. Elektrolytické kondenzátory - typ K50-35 nebo podobné dovážené. Variabilní kondenzátory lokálního oscilátoru a výstupního obvodu jsou se vzduchovým dielektrikem.

K navíjení obrysových cívek URCH, směšovače a vysílače se používají keramické rámečky o průměru 9 mm s ladícími jádry SCR-1 (možné jsou i plastové rámečky z UPCH cest starých elektronkových televizorů, ale jejich tepelná stabilita je velká horší než u keramických). Nízkofrekvenční cívky směšovače-modulátoru L8 a L9 jsou navinuty na prstencových jádrech K16x8x6 vyrobených ze 100NN nebo vyššího feritu (100HF, 50HF). Cívky L10 a L11 jsou navinuty na rámech OB-ZO vyrobených z feritu 2000NM1. Na taková jádra byly navinuty cívky vymazávacích a magnetizačních generátorů polovodičových kotoučových magnetofonů. Data vinutí cívek transceiveru jsou uvedena v tabulce. 4.

Tranzistory KPZZG lze nahradit KPZOZ s libovolným písmenným indexem nebo KP302. Tranzistor KP350A lze nahradit KP350B, KP350V nebo KP306. Tranzistor KP325 - na KT3102. Výkonové tranzistory s efektem pole KP901 a KP902 mohou být s libovolnými písmennými indexy. Pro UMZCH jsou vhodné jakékoliv křemíkové a germaniové (respektive) tranzistory příslušné struktury. Diody KD503 lze nahradit KD514 a diodu D9 D18.

Literatura: A.P. Rodinný muž. 500 schémat pro radioamatéry (rozhlasové stanice a transceivery) St. Petersburg: Science and Technology, 2006. - 272 s.: ill.

Transceivery s přímou konverzí (DCT) se vyznačují jednoduchostí konstrukce s poměrně dobrými parametry a dlouhodobě přitahují pozornost radioamatérů. Do značné míry tomu napomohly články a knihy slavného konstruktéra a popularizátora technologie přímé konverze V.T. Zejména Polyakov RA3AAE, který se stal referenční knihou a učebnicí pro celé generace radioamatérů.

Časopis Radio již dříve publikoval několik úspěšných návrhů jednopásmových TPP s fázovým potlačením zrcadlového postranního pásma, postavených pomocí tradičních, dnes již klasických obvodů založených na nízkofrekvenčních LC fázových posuvech (LFPS). Mezi hlavní nevýhody takových řešení patří jednopásmové, nízké (na dnešní poměry) potlačení zrcadlového postranního pásma, pracné navíjení víceotáčkových cívek a úprava nízkofrekvenčního průběhu, náchylnost k magnetickému rušení, což představovalo určité potíže při opakování návrhu radioamatéry, zejména začátečníky. Zvláště bych si dovolil poznamenat TPP na 160m, ve kterém se autorovi za cenu určitých kompromisů podařilo odstranit pracné prvky a vytvořit snadno opakovatelný design, což velkou měrou přispělo k zavedení stovek začínajících radioamatérů do amatérské radiokomunikace na KV.

Díky široké dostupnosti nových vysokorychlostních digitálních mikroobvodů a vysoce kvalitních nízkošumových operačních zesilovačů bylo možné zavést nový přístup ke konstrukci jednostranných TPP s využitím digitálních přepínačů jako směšovače a za použití dobře vyvinul obvod funkčních jednotek na operačním zesilovači ve zbytku obvodu.

Vámi nabízená verze základní desky TPP je logickým pokračováním a implementací tohoto přístupu při výstavbě jednostranných TPP, podrobně popsaného v. Autor si dal za úkol zhotovit návrh na moderním elementovém základu, snadno doma opakovatelný a nevyžadující žádné složité seřizovací a dolaďovací práce ani flotilu měřicích přístrojů - postačí běžný digitální multimetr, nejlépe s funkcí měření kapacity . Úspěšné opakování vyžaduje pouze přesnost a trpělivost. Pokud jsou použity opravitelné části požadovaného výkonu a nedojde k žádným chybám při instalaci, okamžitě se spustí základní deska TPP, která poskytuje velmi vysoké parametry, alespoň ne horší, než jsou uvedeny.

Základní parametry přijímací cesty

• Provozní frekvenční rozsahy, MHz - 1,8, 3,5, 7 a 14
• Šířka pásma přijímací cesty (úroveň - 6 dB), Hz - 400-2500
• Citlivost přijímací cesty ze vstupu směšovače (šířka pásma 2,1 kHz, poměr S/N - 10 dB), µV, ne horší - 0,3*
• Maximální celkový zisk - 250 tis
• Napětí vlastního šumu na výstupu ULF při maximálním Kus a odporu 50 ohmů připojených na vstupu TPP, ne více než mV - 25
• Přípustný rozsah vstupních signálů v propustném pásmu, dB, ne méně než -100
• Dynamický rozsah pro křížovou modulaci (DD2) při 30 % AM a 50 kHz rozladění, ne méně, dB
  • Na dosah 160 m – 116*
  • Na dosah 80m – 110*
  • Na vzdálenost 40 m – 106*
  • Na vzdálenost 20 m – 106*
• Selektivita v sousedním kanálu (s odladěním od nosné frekvence -5,5 kHz + 3,0 kHz), ne méně, dB – 80
• Potlačení zrcadlového postranního pásma, ne méně, dB
  • Na vzdálenost 160 m – 54*
  • Na vzdálenost 80 m – 52*
  • Na vzdálenost 40 m – 46*
  • Na vzdálenost 20 m – 48*
• Koeficient pravoúhlosti frekvenční odezvy mezi koncovými body
  • (při hladinách -6, -40dB) — 1.4
  • (při hladinách -6, -60dB) — 3.2
  • (při úrovních -6, -80dB) — 4
• Rozsah nastavení AGC, když se výstupní napětí změní o 12 dB, ne méně, dB - 72 (4000krát)
• Rozsah RRU, ne méně, dB - 84 (16 000krát)
• Výstupní výkon LF cesty při zatížení 8 ohmů, při menším, W 0,5
• Proud odebíraný z externího stabilizovaného zdroje 13,8V, ne více, A - 0,3

Základní parametry přenosové cesty

• Výstupní napětí (při zatížení 50 Ohmů) v režimu CW, ne menší než Veff - 0,7
• Potlačení nosné frekvence signálu, dB - ne horší než 50*

* uvedená hodnota je omezena možnostmi zařízení používaného k měření a ve skutečnosti může být vyšší.

1. Pro získání velkého dynamického rozsahu přijímací cesty a efektivního provozu AGC bylo optimalizováno kaskádové rozložení koeficientů zisku neregulovaných kaskád a byly rozšířeny přípustné úrovně vstupních signálů v propustném pásmu.
2. Pro dosažení vysoké selektivity se využívá princip sekvenčního výběru, kdy je kromě hlavního aktivního pásmového filtru ve skutečnosti v každém zesilovacím stupni propustné pásmo omezeno na úrovni 300-3000 Hz odpovídající volbou hodnot. mezistupňových oddělovacích kondenzátorů a v obvodech OOS.
3. K potlačení zrcadlového postranního pásma se používá metoda, podrobně popsaná v a založená na použití vícečlánkového LF fázového posuvníku ve 4fázovém signálovém systému, který umožňuje relativně jednoduchými prostředky i přes zvýšený počet prvků pro získání dobrého potlačení a vysoké teplotní a časové stability parametrů. Pro získání 4fázového signálového systému se používá digitální fázový posuvník, který značně zjednodušuje tvorbu vícepásmových návrhů.
4. Vzhledem k tomu, že diferenciální zesílení signálu je použito ve všech kritických (kvůli velkým konstrukčním rozměrům a nízkým úrovním signálu) součástech (směšovač-detektor, předběžné ULF, nízkofrekvenční fázový posunovač - polyfuser), má konstrukce dobrou odolnost proti šumu, vč. rušení z elektrických sítí.
5. Aby se snížil celkový počet částí transceiveru, a tedy i velikost hlavní desky, bylo blokové schéma TPP zvoleno tak, aby nejsložitější a nejobjemnější jednotky (osmičlánkové LF PV a hlavní FSS) byly slouží jak pro příjem, tak pro přenos signálu.
6. Využívá se elektronické přepínání všech provozních režimů transceiveru.
7. Provedení je jednodeskové, což eliminuje možnost chyb při montáži dílů a sestav a zároveň zajišťuje dle názoru autora optimální rozložení a dobré celkové i vzájemné stínění hlavních funkčních celků. Použití desky plošných spojů s jednostranným uspořádáním tištěných vodičů (druhá strana slouží jako společný drát - síto) umožňuje vyrobit si doma kvalitní desku technologií tzv. „laser-žehlit“. .

Možné funkční schéma TPP je na obr.1. Skládá se z pěti konstrukčně ucelených celků. Uzel A1 se skládá ze čtyřpásmového přepínatelného relé, dolní propusti a širokopásmového výkonového zesilovače, který lze použít jako jakýkoli známý návrh, který byl opakovaně popsán například v radioamatérské literatuře. Uzel A3 obsahuje dvoučlánkový atenuátor (první spoj má útlum -10 dB, druhý -20 dB, což umožňuje při vhodném přepnutí získat čtyři hodnoty útlumu 0, -10 dB, -20 dB , -30 dB a tím optimálně sladí dynamický rozsah přijímací cesty TPP se skutečnými úrovněmi signálů vstupní antény), užitečné při práci s plnohodnotnou anténou a čtyřpásmovým pásmovým filtrem, který lze použít jako jakýkoli známé návrhy 50ohmových tříobvodových PDF, také opakovaně popsané v amatérské radioamatérské literatuře. Node A4 je lokální oscilátor založený na jediném, nepřepínatelném generátoru na frekvencích 56-64 MHz, laditelný mechanicky pomocí řídící jednotky nebo s elektronickým frekvenčním laděním pomocí víceotáčkového rezistoru, a řízeným frekvenčním děličem s proměnným dělením. poměr 1,2,4,8. Potřebnou stabilitu pomocí DAC a digitálního čtení frekvence zajišťuje uzel A2, vyrobený na základě hotové digitální váhy „Makeevskaya“, kterou lze zakoupit v mnoha regionech Ukrajiny a Ruska a zde není popsána. jako možnost vlastní výroby lze doporučit osvědčený vývoj A. Denisova.

Hlavní zpracování signálu v režimu příjmu a vysílání - jeho konverze, potlačení zrcadlového postranního pásma a filtrace - provádí uzel A5 - hlavní deska TPP.

V režimu příjmu je signál z PDF výstupu posílán do směšovače-detektoru U3, který využívá polovinu vysokorychlostního dvoukanálového čtyřkanálového přepínače FST3253 s průměrnou dobou sepnutí 3-4nS. Druhá polovina tohoto přepínače se používá jako směšovač-modulátor U2 při provozu pro přenos.

Použití čtyřkanálového přepínače FST3253 jako směšovače umožnilo zjednodušení obvodu, protože část funkcí fázového posunu je vykonávána vnitřní řídicí logikou přepínače, jehož adresové vstupy přijímají řídicí signály z čítače. 4 (uzel U4). K přepínání pracovního postranního pásma dochází, když je z řídicího obvodu přiváděn signál USB/ULB změnou pořadí příchozích řídicích impulsů z čítače do spínače. V tomto případě by frekvence lokálního oscilátoru měla být čtyřikrát vyšší než provozní frekvence. Tím se na výstupu směšovače vytvoří čtyřfázová soustava signálů, která po předběžné filtraci jednostupňovými dolnopropustnými filtry Z3...Z6 a předzesílení diferenciálními zesilovači A3 a A4 přes sepnuté kontakty elektronického spínače SA3.2...SA3.5, vstoupí do dolní propusti fázového posuvníku U6. Na jeho výstup jsou připojeny diferenciální zesilovače A5, A6, které kompenzují útlum signálů ve fázovém posuvníku. Dále jsou užitečné signály postranního pásma, které přijaly nulový fázový posun, přidány na sčítačku A10 a zrcadlové postranní pásmo, které přijalo fázový posun o 180°, se odečte a potlačí. Hlavní aktivní pásmová propust je připojena k výstupu sčítačky přes sepnuté kontakty elektronického spínače SA3.6, což je sériově zapojený normalizační zesilovač A8, FSS Z7, skládající se z dolní propusti třetího řádu a dolní propust šestého řádu a vyrovnávací zesilovač s diferenciálním výstupem A7.

Filtrovaný užitečný signál přes sepnuté kontakty elektronického spínače SA3.1 je přiváděn do ULF, sestávajícího z napěťově řízeného zesilovače A6 a koncového ULF A5, na jehož výstup je připojen reproduktor BA1, AGC detektor U5 a ovládání zisku a hlasitosti. TPP vstoupí do režimu přenosu buď po sešlápnutí pedálu, nebo po stisknutí klávesy.

V prvním případě je v řídicím obvodu U7 generován signál +TX, který přepne kontakty elektronického spínače SA3 do opačné polohy, vypne směšovač-detektor U3 a aktivuje směšovač-modulátor U2. Dráha mikrofonu je zapnutá. Pro zvýšení energetické účinnosti vysílače o 8-9 dB (6-8násobek výkonu) se používá komprese dynamického rozsahu řečového signálu pomocí sekvenčního fázového omezovače, tvořeného zesilovačem-limiterem A12, jedno- fázový posuvník U9 a omezovač čištění U8. Dále generovaný signál přes sepnuté kontakty elektronického spínače SA4 a SA3.6 vstupuje do hlavní aktivní pásmové propusti, kterou je sériově zapojený normalizační zesilovač A8, FSS Z7, sestávající z dolní propusti třetího řádu. a dolní propust šestého řádu a vyrovnávací zesilovač s diferenciálním výstupem A7. Užitečný signál filtrovaný od zbytkových harmonických z přímých a inverzních výstupů FSS přes sepnuté kontakty elektronického spínače SA3.2 ... SA3.2 je přiváděn na vstupy nízkofrekvenčního fázového posuvníku U6 kombinovaného v párů, což je nezbytné pro správné sfázování modulačních kvadraturních signálů vyplývajících z jejich výstupu. Tyto signály procházejí diferenciálními zesilovači A5, A6, které kompenzují útlum signálů v posouvači fáze, a jsou přiváděny do kvadraturního směšovače-modulátoru U2, na jehož výstupu jsou signály užitečného postranního pásma, které přijímaly nulu. fázový posun a zrcadlové postranní pásmo, které přijalo fázový posun 180°, jsou odečteny a jsou potlačeny.

Ve druhém případě, když stisknete klávesu, v řídicím obvodu U7 se kromě „+TX“ generují další dva signály - „+MIC off“, který vypne dráhu mikrofonu a připojí generátor telegrafního signálu G2 přepnutím kontaktů elektronického spínače SA4 a signálem „+KEY “, přímo ovládajícím klíčování tohoto generátoru. Tónový telegrafní signál přes normálně sepnuté kontakty elektronického spínače SA4 a SA3.6 vstupuje do hlavní aktivní pásmové propusti a prochází stejnou cestou jako mikrofonní.

Schéma uzlu A5 - hlavního kanálu TPP je znázorněno na Obr. 2. Jak vidíte, některé komponenty jsou nám již známé a jsou podrobně popsány v, jsou zde uvedeny i některé vlastnosti jejich provozu a požadavky na díly. Proto je zde nebudeme podrobně popisovat.

Ve výchozí poloze, s kontakty X13, X15 nepřipojenými ke společnému vodiči, cesta pracuje v režimu příjmu. Nízká úroveň signálu +TX jde na kolík 1 DD2 a umožňuje provoz směšovače-detektoru, zatímco přes invertor DD1.1 74AC86 jde vysoká úroveň na kolík 15 DD2, což znemožňuje provoz směšovače- modulátor. Při přepnutí do přenosového režimu je vysokoúrovňový signál +TX (přibližně +8,0...8,5 V) přiveden přes dělič na rezistorech R2R3, který odpovídá napěťovým úrovním, na pin 1 DD2 a znemožňuje provoz směšovače. -detektor a přes invertor DD1.1 nízká úroveň jde na kolík 15 DD2, což umožňuje provoz směšovače-modulátoru.

Takže v režimu příjmu je signál z výstupu PDF přes obvod C4R7 přiváděn do čtyřfázového (kvadraturního) směšovače DD2, vyrobeného na spodní polovině čtyřkanálového přepínače FST3253 (lze použít SVT3253 a jiné analogy vyráběné různými výrobci s mírně upraveným názvem). Pro zvýšení výkonu je spínač napájen zvýšeným napětím +6 V ze stabilizátoru VR1. Rezistor R7 zlepšuje vyvážení a vyrovnává odpor otevřených spínačů (typicky přibližně 4 Ohmy s technologickým rozptylem ±10 %). Přes rezistor R10 je na vstup spínače přivedeno předpětí z děliče R1R11 rovné +3V, které zajišťuje provoz směšovače v nejlineárnější části charakteristiky. Řídicí signály (heterodyn) do spínače pocházejí ze synchronního protiděliče po 4, vyrobeného na D-klopných obvodech mikroobvodu DD3 74AC74. Mají meandrovitý tvar s 90stupňovým fázovým posunem. Nakonec jsou tvořeny vnitřním ovládacím obvodem samotného spínače tak, že se čtyři klíče otevírají jeden po druhém. Pro názornost na Obr. 2, naproti odpovídajícím kolíkům mikroobvodu DD1, jsou naznačeny fáze výstupního signálu. Prvky DD1.2, DD1.3, zařazené do zpětnovazebních obvodů synchronního čítače, řídí pořadí příchodu řídicích impulsů do spínače a jsou určeny pro volbu pracovního postranního pásma. Ve výchozí poloze je to horní, a když je kontakt X3 sepnut ke společnému vodiči, je přiřazen spodní.

Zátěžové kondenzátory (C21C28, C22C29 atd.) jsou připojeny k výstupu každého ze čtyř kanálů kvadraturního detektoru, což omezuje šířku pásma detektoru na přibližně 3000 Hz.

Jak jsem již poznamenal ve výše uvedeném článku, dynamický rozsah směšovačů vyrobených na bázi moderních vysokorychlostních přepínačů (74NS405x, FST3253) je omezen nikoli směšovačem, ale předběžným ULF shora z důvodu přímé detekce AM rušení v něm a zespodu jeho šumem. DD2 lze vylepšit o dalších 10...20 dB instalací dalších dolnopropustných filtrů za směšovač. Tato myšlenka je v Hospodářské a průmyslové komoře realizována instalací jednostupňových dolnopropustných filtrů (R30C34, R31C35 atd.) s mezní frekvencí přibližně 6 kHz. V tomto návrhu obvodu nevedlo použití předběžných ULF odporových filtrů na vstupu k žádnému znatelnému zhoršení citlivosti (alespoň se mi to nepodařilo detekovat přístrojově), ale mělo nejpozitivnější vliv na zlepšení celkového, popř. se vám líbí, opravdová selektivita.

Na jedné straně to poskytuje dobré potlačení mimopásmového rušení, na druhé straně to přináší znatelný dodatečný fázový posun do užitečného signálu, takže odpovídající rezistory a kondenzátory ve všech čtyřech kanálech musí být tepelně stabilní a vybrané pro kapacitu s přesností ne horší než 0,2 % (zde a dále implikuje přesnost výběru prvků čtyř kanálů mezi sebou; absolutní hodnota může mít rozptyl až 5 %).

Operační zesilovače DA3, DA4 NE5532, zapojené podle obvodu diferenciálního měřicího zesilovače, zlepšují symetrii signálů a potlačují běžné rušení (výrobky AM detekce, rušení síťové frekvence atd.) proporcionálně Kus = 19krát. Takové předběžné zesílení je podle názoru autora optimální, aby byla zajištěna vysoká citlivost a kompenzovány ztráty v nízkofrekvenčním fázovém posuvníku v přijímacím režimu, aniž by byl ohrožen přípustný rozsah vstupních signálů v propustném pásmu. Rezistory v obvodech zpětné vazby R45, R46, R49-R52 musí být voleny s přesností ne horší než 0,5 %.

Jelikož je nízkofrekvenční filtr použit pro příjem i vysílání, slouží k přepínání jeho vstupů elektronické spínače DD4,DD5 HCF4066 (lze nahradit podobnými z řady CD4000 nebo domácí 1561KT3). Výstupy diferenciálního předzesilovače přes elektronické klíče spínače DD4, v režimu příjmu otevřené (v tomto případě je řídicí signál +TX nízký a elektronické klíče DD5 jsou sepnuté) jsou připojeny na čtyřfázový osmitaktový nízkofrekvenční RC fázový posuvník na prvcích R69-R126 a C57-C109. Při přepnutí do přenosového režimu vysoká úroveň (přibližně +8...8,5 V) signálu +TX otevře elektronické spínače spínače DD5, spojující vstupy LF PV s protifázovými výstupy FSS (piny 7 DA5 .1 a DA2.2). V tomto případě tranzistor VT1, který invertuje řídicí signál +TX na nízkou úroveň (přibližně +0...0,5 V), sepne elektronické spínače spínače DD4, čímž odpojí předzesilovače od nízkofrekvenčního filtru a odpovídajícím způsobem , z přenosové cesty.

Tento LF PV je i přes zvýšený počet prvků designově jednoduchý. Díky vzájemné kompenzaci fázových a amplitudových nevyvážeností jednotlivých řetězců je možné při zachování vysokých přesnost fázového posunu. Pro usnadnění výběru prvků byla zvolena možnost nízkofrekvenčního PV na identických kondenzátorech. Tato možnost má ve srovnání s použitou o něco větší útlum, který lze snadno kompenzovat zvýšením zisku předstupně. Samotná hodnota kapacity může být různá - optimální hodnoty jsou v rozmezí 10-33 nF - při větší kapacitě může dojít k přetížení pre-ULF a při menší kapacitě se LF PV obvody stávají vysokými -impedance a nebezpečí rušení a rušení se zvyšuje. Možnosti možných hodnot rezistorů v závislosti na zvolené kapacitě LF PV jsou uvedeny v tabulce 1.

	R66-69	R75-78	R82-86	R91-94	R99-102	R108-111	R115-118	R123-126
10nF	4,7 tis	6,8 tis	10 tis	13 tis	20 tis	27 tis	43 tis	56 tis
15nF	3,3 tis	4,3 tis	6,2 tis	9,1 tis	13 tis	20 tis	30 tis	39 tis
22nF	2,2 tis	3k	4,3 tis	6,2 tis	9,1 tis	13 tis	20 tis	27 tis
33nF	1,5 tis	2k	3k	3,9 tis	6,2 tis	9,1 tis	13 tis	20 tis

Stůl 1.

Z výstupu níz , rušení síťové frekvence atd.) v poměru ke Kus = 7krát. Takové zesílení je podle autora dostatečné pro kompenzaci ztrát v nízkofrekvenčním průběhu v přenosovém režimu. Rezistory v obvodech zpětné vazby R130-R135 je také třeba volit s přesností ne horší než 0,5 %. Protože v přenosovém režimu jsou výstupy tohoto diferenciálního stupně připojeny k nízkoodporové zátěži - modulátoru (při příjmu je vypnutý), jsou výstupy operačního zesilovače DA7, DA8 napájeny dvojicemi komplementárních tranzistorů VT8VT9, VT10VT11 , atd. (postačí jakékoli provozuschopné, například KT315, 361 nebo KS547, 557). Optimálnější by bylo použít kvalitní operační zesilovače středního výkonu, které však v naší oblasti nejsou dostupné a jak ukazují zkušenosti, použité řešení funguje efektivně a spolehlivě.

Dále je čtyřfázový signál přiveden na vstupy klasické sčítačky u DA9.1 op-amp, kde se díky výsledným fázovým posunům sčítají a zesilují signály spodního postranního pásma a horního postranní pásmo jsou odečteny a potlačeny. Signál z výstupu sčítačky přes pasivní pásmovou propust R160C127R161C128 je přiveden na první klíč (piny 1-2) elektronického spínače DD6 HCF4066 (lze nahradit podobným z řady CD4000 nebo domácí 1561KT3), který je ovládaný druhým klíčem (piny 8-9), zapnutý řídicím signálem měniče +TX. V přijímacím režimu má signál +TX nízkou úroveň, takže první spínač je rozpojen a užitečný signál volně vstupuje na vstup normalizačního zesilovače DA6.2. Hlavním úkolem této kaskády je zajistit optimální úrovně signálu na přijímací i vysílací cestě TPP. V režimu příjmu je jeho Kus = R122 / (R161 + R160) = 1,3 zvolen malý, což je nutné pro zajištění maximálního rozsahu přípustných úrovní signálu v propustném pásmu. Kondenzátor C105 omezuje šířku pásma tohoto stupně na přibližně 3 kHz. Při přepnutí do režimu přenosu vysoká úroveň (přibližně +8...8,5V) signálu +TX sepne první klíč a otevře třetí elektronický klíč (piny 3-4) přepínače DD6, čímž se sčítačka odpojí. výstup z normalizačního zesilovače a připojení paralelně zapojených mikrofonních a telegrafních výstupů. Pokud je mikrofonní dráha aktivní (to je určeno řídícími signály MICoff a +KEY, ale o tom více níže při popisu příslušných uzlů), zisk normalizačního zesilovače Kus = R122/R140 a pro telegrafní dráhu Kus = R122/R129. To umožňuje nastavit optimální úrovně modulačního signálu samostatně pro mikrofonní a telegrafní cesty pomocí trimovacích rezistorů R129, R140 během nastavení.

Dále je v přijímacím režimu signál přijímán aktivním frekvenčním filtrem hlavního signálu (FSF), vytvořeným na třech linkách 3. řádu zapojených do série - jeden horní propust s mezní frekvencí 350 Hz na DA5. 2 operační zesilovač a dva dolní propusti s mezní frekvencí 2900 Hz na operačním zesilovači DA6.1 a DA5.1.

Pro zlepšení izolace a snížení rušení v napájecím obvodu jsou stupně diferenciálních zesilovačů DA3, DA4, DA7, DA8 a zbytek malé signálové části trasy (sčítačka, FSS, MSO atd.) napájeny samostatnými integrované stabilizátory VR2, VR3. Děliče napájecího napětí R72R73, R86R119, R96R153 vytvářejí předpětí pro operační zesilovač odpovídajících uzlů s unipolárním napájením.

Filtrovaný signál z výstupu FSS je přiváděn přes oddělovací obvod R53C48 (jednoúrovňový horní propust s mezní frekvencí přibližně 300 Hz) na vstup nastavitelného zesilovacího stupně na operačním zesilovači DA2.1. Jeho zesílení je určeno poměrem celkového odporu rezistoru R29 zapojeného paralelně v obvodu OOS a kanálového odporu tranzistoru s efektem pole VT3 KP307G (libovolné tranzistory z řady KP302, KP303, KP307, které mají vypínací napětí ne více než 3,5 V při nejvyšším možném počátečním odběrovém proudu, jsou zde vhodné) k odporu rezistoru R53. Když se předpětí na bráně VT3 změní z 0 na +4,5 V, změní se Kus z 40 na 0,002, tj. z +32 na – 54 dB, což zajišťuje efektivní automatické (AGC) a ruční (RRU) řízení celkového zisku. příjemce . Obrázek 3 ukazuje graf závislosti napětí na výstupu ULF na napětí na vstupu DFT autorské kopie TPP, ilustrující činnost AGC. Obvod R27R34С33 dodává poloviční signálové napětí do hradla tranzistoru VT3, což zlepšuje linearitu regulační charakteristiky, v důsledku čehož i při vstupním signálu 2 Veff (maximální možný signál na výstupu hlavního pásmového filtru) , úroveň nelineárního zkreslení nepřesahuje 0,1 %.

Paralelně s vývodem a vývodem zdroje tranzistoru VT3 je připojen elektronický spínač VT2 na tranzistoru KP307G (možné náhrady jsou stejné jako u VT3). Při přepnutí do vysílacího režimu vstupuje přes dělič na rezistorech R28R37 vysokoúrovňový signál +TX (přibližně +8,0...8,5 V), který sníží úroveň napětí na bráně VT2 na +4,3...4,5 V, což vede k jeho úplnému otevření. Nízký kanálový odpor (přibližně 50-80 Ohmů) otevřeného tranzistoru VT2 silně shuntuje rezistor R29 obvodu OOS, což vede ke snížení ULF Kus asi o 16-20 tis. Malý zbytkový koeficient přenosu ULF (Kus = 0,1-0,15 krát) prakticky neruší při práci s mikrofonem a umožňuje získat tichý, ale jasný signál sebeovládání při práci s telegrafem. Obvod D6R38C38 zajišťuje rychlé (zlomky msec) otevření klávesy VT2 při přepnutí na přenos a její pomalé (cca 50 ms, určeno časovou konstantou R38C38) sepnutí při přepnutí na příjem, což eliminuje výskyt hlasitého cvakání v telefonech při přepínání provozních režimů.

Signál z výstupu operačního zesilovače DA2.1 je přiváděn přes jednosložkovou dolní propust R23C16 na vstup koncové dolní propusti DA1 LM386N s Kus = 80 a dále z výstupu DA1 na výstup deska k ovládání hlasitosti a přes řetězec R16R17С14 k AGC detektoru, vyrobená na diodách VD1-VD5 KD522 (můžete použít jakýkoli křemík KD510, KD521, 1N4148 atd.) a má dva ovládací obvody - inerciální s kondenzátorem C26 a rychle působící s kondenzátorem C19, který umožňuje zlepšit činnost AGC v podmínkách pulzního šumu. Společné místo připojení prvků AGC detektoru je připojeno k děliči R19R20R36.0R2, který vytváří počáteční předpětí tranzistoru s efektem pole. Pomocí trimovacího odporu R19 se nastaví optimálně pro konkrétní instanci tranzistoru a v případě potřeby se upraví celkový zisk přijímače. Rezistor 0R2 (je to vnější uzel A5) rychle reguluje celkový zisk při poslechu vzduchu. Ve skutečnosti je toto nastavení ekvivalentní změně RF nebo IF zisku v superheterodynách.

Mikrofonní zesilovač se sériovým fázovým omezovačem (SLP) je vyroben pomocí DA10 NE5532 op amp, určeného pro použití elektretového mikrofonu. Napájení +9 V je napájeno řetězem R165, C133, R166. Rezistor R165 určuje proud (v tomto případě přibližně 0,75 mA, který je vhodný pro mnoho typů počítačových sluchátek a lze jej v případě potřeby upravit) a podle toho také provozní režim mikrofonu. Kondenzátory C74, C129 slouží k ochraně před RF rušením. Signál z mikrofonu je přiváděn na vstup omezovače zesilovače (pin 3 DA10.1) přes pasivní horní propust C134, R163, R156 s mezní frekvencí přibližně 5,5 kHz, která zajišťuje nárůst vysokofrekvenční složky spektra o cca 6 dB/oktávu, což výrazně zlepšuje kvalitu a srozumitelnost generovaného signálu. Použití takového pasivního korekčního obvodu vede k zeslabení mikrofonního signálu (přibližně o 14 dB při frekvenci 1 kHz), ale s přihlédnutím k tomu, že elektretové mikrofony produkují na výstupu signál vysoké úrovně (v průměru -5-15 mV a až 50-70 mV amplituda v hlasitém režimu "A"), umožňuje výrazně zjednodušit obvod bez ztráty kvality signálu. Zisk zesilovače-omezovače DA10.1 je určen poměrem rezistorů R152, R162 a v tomto případě je roven přibližně 1000, což při zohlednění útlumu korekčním obvodem 5x (asi o 14 dB při frekvence 1 kHz, pro kterou počítáme), dává celkový zisk = 200 . Mezní práh diod D19,20 (lze použít libovolný křemík KD522, KD521,1N4148 atd.) je cca 600 mV, proto je začátek omezení pro signál mikrofonu cca 3 mV. Pokud se vám při testech s konkrétním mikrofonem zdá, že toto zesílení je nadměrné, lze to snadno napravit proporcionálním zvýšením odporu R162. Po otestování tohoto MOU jsem došel k závěru, že takové zesílení je optimální, protože vám umožní pracovat s mnoha typy mikrofonů bez dodatečného nastavování. V případě potřeby můžete zavést provozní nastavení úrovně oříznutí v rozsahu 0-30 dB, k čemuž je třeba zapojit do série s R162 proměnný rezistor 1-2,2 kOhm, nejlépe s logaritmickou charakteristikou, kterou lze zobrazit na přední panel.

Konstrukce vstupních obvodů MSO umožňuje v případě potřeby snadno provést poměrně velkou a flexibilní korekci frekvenční odezvy a měnit předdůraz, který může být vyžadován při optimalizaci kvality generovaného zvuku v závislosti na charakteristikách konkrétního mikrofonu a zabarvení hlasu operátora. Například při nízkém, tupém hlasu můžete zvolit R162 = 6,8 Ohm a C132 = 22 µF, což zajistí další zvýšení zvukových frekvencí od přibližně 1000 Hz. A pokud zároveň osadíte kondenzátor C129 = 47 nF, který spolu s R163 = 1 kOhm tvoří dolní propust s mezní frekvencí přibližně 3 kHz. Výsledná frekvenční charakteristika vstupního obvodu získá znatelně výrazný rezonanční tvar se špičkou na frekvencích přibližně 2,5-2,7 kHz, což bude mít pozitivní vliv na srozumitelnost signálu.
Signál, omezený téměř na obdélníkový, je přiváděn do jednočlánkového fázového posuvníku vyrobeného na operačním zesilovači DA10.2. Vlastní frekvence obvodu s fázovým posunem R145, C115 je zvolena přibližně 400Hz - jak ukázal experiment, poskytuje to o něco lepší výsledky než obvykle doporučovaných 500-600Hz. Fázová metoda přitom účinně potlačuje harmonické u omezených signálů ve frekvenčním rozsahu od 500 do 1000 Hz a nad 1000 Hz neméně účinně potlačuje harmonické hlavní FSS. Pro správnou funkci fázového posuvníku musí mít rezistory R142, R144 stejné hodnoty (nejlépe ne horší než +-1%), samotná hodnota není kritická a může být v rozsahu 3,3-100 kOhm. Když přes posouvač fáze prochází omezený nízkofrekvenční signál, harmonické složky obdrží fázový posun asi 70-100 stupňů. vzhledem k základní frekvenci. V tomto případě je tvar obdélníkového signálu značně zkreslený a harmonické složky, které dříve tvořily strmé fronty, nyní tvoří rázy poblíž vrcholů sinusového napětí základní frekvence. Tyto emise odřezává druhý omezovač, vyrobený na diodách D17, D18.. Zde bych chtěl kolegy upozornit na velmi důležitý bod, na který jsem sám při prvních testech narazil - účinnost, resp. jak se vám líbí, kvalita práce takového MOU, sestávajícího ze dvou (někdy i více) po sobě jdoucích omezovačů, velmi závisí na stupni (tuhosti) omezení prvního a na konjugaci úrovní omezení prvního a druhého omezovače . Navíc čím více omezujeme signál, tím výraznější je efekt fázového potlačení harmonických. To dobře potvrzují výsledky experimentů znázorněné na Obr. 4 – při omezení na 30-40 dB je úroveň nelineárního zkreslení na frekvencích 500-900 Hz prakticky stejná a nepřesahuje 8,5 %. Nejlepších výsledků se dosáhne, pokud je úroveň druhého omezovače rovna 0,5-0,7 úrovně prvního, takže ve druhém jsem použil diody KD514. Je vcelku přijatelné jej nahradit KD522, 1N4148 - měření ukázala, že nelineární zkreslení mírně vzrostlo - na cca 11-12%, ale signál zní celkem slušně.

Elektronické spínače na tranzistoru VT16 KP307G (možné náhrady jsou stejné jako u VT2, VT3), shuntování obvodu OOS operačního zesilovače DA10.2 a čtvrtého prvku (piny 10-11) spínače DD6, spojující MOU výstup na společný vodič, slouží k odpojení mikrofonní cesty v přijímacích nebo telegrafních provozních režimech, pro které je použit vysokoúrovňový řídicí signál (napětí cca +8,0...8,5 V) +MICoff. Toto dvoustupňové, neboli dvouklávesové ovládání zajišťuje spolehlivé ztlumení mikrofonu a zcela eliminuje zdání jeho rušení v režimu příjmu a telegrafu.

Generátor telegrafního signálu je vyroben na operačním zesilovači DA9.2 podle obvodu s Wienovým můstkem R98R107C87C95 v obvodu kladné zpětné vazby. Frekvence generování je určena vzorcem f = 0,159/R98C87, v tomto případě je přibližně rovna 1000 Hz a lze ji v případě potřeby změnit. Při specifikované hodnotě frekvence hlavní FSS účinně potlačuje harmonické, což má za následek křišťálově čistý tónový signál na výstupu TPP. Tuhá stabilizace amplitudy generovaných kmitů se provádí pomocí back-to-back diod D14, D15 (lze použít libovolný křemík KD522, KD521, 1N4148 atd.) na úrovni přibližně 0,25 Veff. Dále je signál generátoru přes jednosložkový dolní propust, který snižuje úroveň harmonických, odeslán do elektronického spínače VT7 KP307G (možné náhrady jsou stejné jako u VT2, VT3), který přímo ovládá telegrafní signál. když do obvodu brány vstoupí vysokoúrovňový řídicí signál (přibližně +8,0…8,8V) +KEY. Tento signál přichází přes dělič na rezistorech R114R121, který snižuje úroveň napětí na +4,3...4,5V na bráně VT7. Obvod D16R120R128C110 je navržen tak, aby tvořil lichoběžníkový řídicí signál ze čtvercového signálu +KEY v obvodu hradla s dobou náběhu přibližně 15 msec a dobou poklesu přibližně 20 msec. Takové hodnoty jsou podle názoru autora optimální pro průměrné přenosové rychlosti 90-120 znaků za minutu. Pokud rádi pracujete ve vyšších rychlostech, je vhodné zvolit kapacitu C110 rovnou 47 nF. V tomto případě bude trvání vzestupu a pádu generované telegrafní zprávy přibližně 7 a 10 ms, což odpovídá tradičně doporučovaným hodnotám v domácí literatuře. Díky kvadratické proudově-napěťové charakteristice tranzistoru s efektem pole se tvar obálky generovaných impulsů přiblíží optimálnímu, zvonovitému, což poskytuje úzké spektrum vyzařování telegrafního přenosu, samozřejmě za předpokladu, že PA kaskády mají dostatečně lineární amplitudovou charakteristiku. V neaktivním režimu (řídící signály + MICoff nebo + TX nízká úroveň) je činnost hlavního oscilátoru blokována proudem procházejícím řetězem D8D9R61 D15. Malý rozdílový odpor diody D15, otevřené protékajícím proudem, obchází rezistor R106 obvodu OOS, čímž je vyloučena možnost generování. Do zdroje VT7 je přiváděno konstantní napětí z výstupu generátoru (pin 1 DA9.2) cca +5 V a na jeho hradle je úroveň signálu +KEY nízká, takže je uzavřen. Toto dvoustupňové ovládání zajišťuje spolehlivé vypnutí generátoru telegrafu a zcela eliminuje zdání jeho rušení v režimu příjmu a mikrofonu.

Transceiver se přepíná do režimu mikrofonního nebo telegrafního přenosu speciálním řídicím obvodem vyrobeným na čtyřech dvouvstupových Schmidtových spouštích mikroobvodu DD7 HCF4093 (lze použít K1561TL1), který generuje potřebné řídicí signály. Ve výchozím stavu je režim příjmu do stisku klávesy nebo pedálu, na pinech 3.10 DD7 (signály +KEY. +TX) je nízké napětí (cca +0.3...0.8V) a na pinu 11 DD7 (signál + MICoff) vysoké napětí (přibližně +8,0…8,8V).

Když sešlápnete pedál nebo nějakým jiným způsobem připojíte pin X15 hlavní desky ke společnému vodiči na pinu 10,12 DD7, současně se vytvoří vysoká úroveň řídicího signálu +TX, který přepne transceiver do režimu vysílání, a nízkou úroveň řídicího signálu +MICoff, umožňující provoz dráhy mikrofonu a blokování generátoru telegrafu. Pokud je klávesa stisknuta při sešlápnutém pedálu (pin X13 hlavní desky je zkratován na společný vodič), zůstane vysoká úroveň řídicího signálu +TX, přepínajícího transceiver do režimu vysílání, a na kolíku 11 DD7 (signál +MICoff) se objeví vysoká úroveň napětí, která umožní provoz generátoru telegrafu a blokování cesty mikrofonu. Současně je na kolíku 3 DD7 generována vysoká úroveň řídicího signálu +KEY, který tvoří telegrafní zprávu.

Pokud stisknete klávesu bez sešlápnutí pedálu, je možné poslouchat vysílání v pauzách mezi telegrafními zprávami (tzv. režim „full half-duplex“ - QSK). Když stisknete klávesu poprvé, vysoké napětí na kolíku 3 DD7, tvořící vysokou úroveň řídicího signálu +KEY, rychle (zlomky ms) nabije kondenzátor C46 přes odpor R48. Vysoká úroveň napětí na tomto kondenzátoru vede ke vzniku nízké úrovně napětí na kolíku 4 DD7, což iniciuje vytvoření řídicího signálu vysoké úrovně +TX a +MICoff logickými prvky DD7.3, DD7.4. Doba výdrže transceiveru ve vysílacím režimu po uvolnění klávesy je přibližně 0,1 sekundy a je určena časovou konstantou obvodu R44C46. Pokud spínací obvody externích zařízení (například lampa Mind se spínáním relé) nevydrží takovou „rychlost palby“, lze dobu výdrže zvýšit proporcionálním zvýšením hodnoty odporu R44, například pokud zvolíte 1Mohm , pak bude doba výdrže přibližně 1 sekundu.

Na tranzistorech VT4, VT5, VT6 je vyroben klíčový zesilovač-former řídicích signálů +13.8RX a +13.8TX pro spínání externích součástek (PDF, PA, dolní propust, atenuátor atd.). Výkon tranzistorů VT5,VT6 určuje přípustné zatížení. U uvedeného KT814 (je možná náhrada za KT816 s V>50) je přípustné zatížení až 0,5A. Pokud zátěžový proud nepřekročí 0,25A, můžete úspěšně nainstalovat KT208, KT209, KT502 s libovolným písmenným indexem.

Požadavky na díly, případné výměny a jejich případný výběr jsou uvedeny v textu spolu s popisem příslušných komponent jak zde uvažované hlavní cesty transceiveru, tak v textu popisu přijímače, který důrazně doporučujeme že čteš.

Většina dílů TPP je umístěna na desce s plošnými spoji (obr. 5) z oboustranné fólie ze sklolaminátu. Horní strana slouží jako společný vodič a stínění. Otvory kolem vývodů částí, které nejsou připojeny ke společnému drátu, by měly být zapuštěny vrtákem o průměru 2,5-3,5 mm. Svorky částí připojených ke společnému vodiči jsou označeny křížkem. Společný vodič výkonové části ULF (pin 4 DA1) je připojen k horní straně společného vodiče pouze v jednom bodě - kontakty X10, X22, které jsou oboustranně připájeny. Zde je také přiveden společný vodič z napájecího zdroje. Vzhledem k vysoké hustotě dílů se doporučuje instalace provést v následujícím pořadí: nejprve se na desku nainstalují všechny propojovací vodiče vyrobené z tenkého montážního izolovaného drátu; poté se namontují pasivní a aktivní prvky, které mají vývody připájené ke společnému drátu, a teprve potom zbývající součástky.

Před připojením napájení k desce znovu pečlivě zkontrolujte instalaci. Pokud je vše provedeno bez chyb a s funkčními částmi, hlavní deska se okamžitě spustí. Po přivedení napájecího napětí by se měl odběr proudu v přijímacím režimu (bez signálu VFO, klíč a pedál v otevřené poloze) blížit 100 mA a z reproduktoru by měl být slyšet tichý a rovnoměrný šum. Je užitečné zkontrolovat provozní režimy stejnosměrných kaskád - na výstupu všech operačních zesilovačů by mělo být napětí blízké +4,5 V, na svorkách logických prvků a přepínačů by měly být úrovně ovládacího napětí odpovídající popisu provozní logiky těchto uzlů.

První fází nastavení je nastavení prahu AGC přijímací cesty. K tomu se nastaví jezdec rezistoru 0R1 Volume do horní polohy podle schématu a jezdce rezistoru 0R2 Gain a trimovacího rezistoru R19 (viz obr. 2) se nastaví do levé polohy podle schématu. Připojte 50 ohmový odpor ke vstupu přijímače. Připojte VFO. Na výstup (piny X9, X10) přijímače je připojen reproduktor nebo telefony, na přání lze připojit osciloskop nebo avometr v režimu měření střídavého napětí. Pohybem jezdce trimovacího rezistoru R19 najděte polohu, ve které se šum začíná snižovat, a z této polohy jezdcem mírně posuňte v opačném směru. Toto bude optimální nastavení prahu AGC.

Nastavení přenosové cesty lze provést ve dvou fázích. Nejprve připojením osciloskopu nebo multimetru v režimu měření střídavého napětí na zápornou svorku jednoho z elektrolytů (C117, C120, C126 nebo C131) sepneme klíčové kontakty a přepneme TPP do režimu přenosu telegrafního signálu. Trimovacím rezistorem R129 nastavíme úroveň modulačního signálu přibližně na 1,7 Veff (amplituda 2,3 V) V tomto případě by měl být v reproduktoru jasně slyšitelný signál samoregulace. Připojte mikrofon a stiskněte pedál. V hlasitém režimu „A“ nastavíme otáčením ladícího odporu R140 úroveň modulačního signálu na cca 1,1 Veff (amplituda cca 2,2 V). Předběžná konfigurace přenosové cesty je dokončena.

Na Obr. Na obrázku 6 je schéma rozložení přenosových koeficientů, schéma kaskádových úrovní signálů přijímacích a vysílacích cest, což pomůže lépe pochopit princip fungování TPP a v případě potřeby jej pečlivěji nakonfigurovat .

Literatura

1. Polyakov V. Přijímač přímé konverze na 28 MHz. - Rozhlas, 1973, č. 7, s. 20.
2. Polyakov V. Přijímač přímé konverze SSB. - Rozhlas, 1974, č. 10, s. 20.
3. Polyakov V.T. Modulátor-demodulátor s jedním postranním pásmem. - Radiotechnika, roč. 29, 1974, č. 10.
4. Polyakov V. Přijímací směšovač přímé konverze. - Rozhlas, 1976, č. 12, s. 18.
5. Polyakov V. Přijímač přímé konverze. - Rozhlas, 1977, č. 11, s. 24.
6. Polyakov V. Fázové omezovače řečových signálů. - Rozhlas, 1980, č. 3, s. 22
7. Polyakov V., Stepanov B. Směšovač heterodynního přijímače. - Rozhlas, 1983, č. 4, s. 19-20
8. Polyakov V. Přijímače přímé konverze. ― M.: DOSAAF, 1981
9. Polyakov V. Transceivery s přímou konverzí. ― M.: DOSAAF, 1984
10. Polyakov V. Radioamatéři o technologii přímé konverze. ― M.: Patriot, 1990.
11. Opilý Yu. Transceiver s přímou konverzí. - Rozhlas, 1979, č. 7, s. 14
12. Luts E. Transceiver s přímou konverzí na 28 MHz. - Rozhlas, 1988, č. 1, s. 16
13. Polyakov V. Transceiver s přímou konverzí na 160m. - Rozhlas, 1982, č. 10, s. 49-50, č. 11, s. 50-53
14. Belenetsky S. Jednostranný heterodynní přijímač s velkým dynamickým rozsahem . - Rádio, 2005 č. 10, s. 61-64, č. 11, s. 68-71.
15. Abramov V. (UX5PS), Teležnikov S. (RV3YF). Krátkovlnný transceiver „Družba-M“. - http://www.cqham.ru/druzba-m.htm.
16. Denisov A. Digitální měřič frekvence s LCD indikátorem a automatickým nastavením frekvence. - http://ra3rbe.qrz.ru/scalafc.htm.
17. Titze U., Schenk K. Polovodičové obvody. – M.: Mir, 1982.
18. Horowitz P., Hill W. The Art of Circuit Design, díl 1. - M.: Mir, 1983.

Co se na transceiveru změnilo po jeho zveřejnění v časopise „RADIO“ č. 9.11 2006.

Změn je málo. Pokud je to možné, místo párů kondenzátorů (keramika C21+ film C28) je lepší vložit do každého kanálu importované MCT, MCR 0,1 μF, přirozeně vybrané s přesností ne horší než 0,2 % (jak ukázal experiment, přesnost z této čtyřky přímo určuje kvalitu potlačení strany, protože pokud je odstraníte (snížíte na 3,3-4,7 nF), zvýší se potlačení v nízkofrekvenčních rozsazích na 60-63 dB!!!, ale bohužel jsou potřeba, jinak klesá odolnost proti AM rušení), což umožnilo mírně zlepšit potlačovací zrcadlovou stranu na 7 MHz a 14 MHz. Obvody AGC byly také mírně optimalizovány (to se odráží již na schématu TPP (obr. 2) verze 11.0), nyní nedochází k praskání s ostrými a hlasitými signály, působí jemně a neznatelně a zároveň potlačuje impulsní šum dobře, téměř úplně. změny na desce s plošnými spoji jsou minimální, pokud je deska (Pro nákres pečetí zveřejněný na stranách 23 a 78 fóra o moderní obchodní a průmyslové komoře) již připravena - zavřete propojkou R167 a přeneste spojení na horní nohu kondenzátoru C19, úprava stop pomocí řezačky. Udělal jsem to jednodušeji - byla škoda ořezávat stopy - určený vodič jsem připájel na stranu tištěných vodičů. Pokud deska ještě není připravena, je lepší při výrobě použít již opravený výkres (to se již odráží na výkresu desky s plošnými spoji obr. 5 verze 8.0). V této verzi jsem také mírně změnil zemní vedení kolem LM386. Proto musí být „zemnící“ kolík C16 připájen na obou stranách.

,

Transceiver s přímou konverzí pro 10,116/10,113 MHz “Priyatel-8”.

Stručný úvod.

Rychle jsem začal s montáží transceiveru s přímou konverzí „Priyatel-8“, faktem je, že s největší pravděpodobností nebudu mít příležitost sestavit nějakou konstrukci až do pozdního podzimu. A podle mých kritérií, abyste se nestali milovníkem „hovorů“, putování po mnoha fórech, musíte shromáždit alespoň 2 dokončené stavby ročně. Jednoduché, velmi jednoduché, ale ve formě kompletního návrhu a plně provozuschopné, nejlépe podle poměrně originálního návrhu. QRP klub svého času pořádal na osobním setkání domácí soutěž, užitečná akce!

Mimochodem, 5. měsíc letošního roku již končí. Volného času bylo málo, a tak jsem musel pracovat co nejrychleji.

Kontrola "Prijatel-8" ve vzduchu.
30.05.2010.

Stavba byla dokončena před pár dny, ale nebyla testována na vzduchu, v lesích a na polích nepřetržité deště! Je jasné, že „sedím na špendlíkech a jehlách“, ale nedá se nic dělat. Déšť a +9 ráno a téměř do poledne 30.5.2010. Kolem oběda se však začalo objevovat osvícení! Netrvá dlouho, než se připravím: vložím baterii „Prijatel-8“, telefony, klíč a anténu do tašky a jedu!

Je mokro, ale neprší, alespoň zatím. A rychle postupuji vpřed. Ne, ne do výšky 109,0, na kterou je anténa určena, než tam dojedu, začne zase pršet. Přesouvám se do výškové budovy, kde pracuji QRP/p, když není čas na přesun na větší vzdálenost.

Akát rozkvetl.

Jasan také nezůstává pozadu, rozkvetl.

Důkladný vítr ve vysoké nadmořské výšce.

Anténa musí být dočasně zavěšena ve své pracovní poloze.

Jsem zastáncem normálních antén plné velikosti napájených přes koaxiální kabel. V tomto případě se jedná o dipól pro 10 MHz.

Pravým ramenem se zaháknu o strom, tam už je šňůra naštěstí nahozená a zbývá jen zaháknout šňůru do izolátoru. Středový sloup, ke kterému přivážu středový izolátor dipólu, zakopu mělce do země.

Začalo to být zábavnější, pravé rameno dipólu je v pracovní poloze.

Stejně tak kopám díru pro levou tyč.

Kousek vlevo v rovině antény zatloukám do země kolík, za který bude upevněn anténní chlapík.

Omotám chlapa kolem tyče, zvednu ji, zakopu ji zeminou a uvážu šňůru kolem kolíku.

To vše se děje docela rychle.

Zde je fotografie levého ramene dipólu.

Dipól v pracovní poloze.

>Dnešní pasáž je velkým zklamáním. Stanice na pásmech nevydávají hluk, s výjimkou bigganů. RD9CX.
Pokud Sergej říká, že pasáž je nedůležitá, pak je to tak.

Ale doufejme. Poměrně dlouho jsem vysílal CQ de UA1CEG/p na 10113, ticho, nikdo.

Přepnu na 10116 a je tu QSO! A jaká skvělá!

S QRP stanicí! S takovým štěstím jsem nepočítal. Transceiver funguje skvěle, hlášení 9A0QRP jsem evidentně přecenil. Na oslavu, celkem pochopitelně, předpokládám.

Návrat do reality... Vítr žene podezřele tmavý mrak! Musíte rychle odejít. Demontuji dipól, ne bez lítosti. Podíval se na připravené ohniště:

Ne, plánovaná pohodová čajovka se odkládá, mrak se blíží a hrozivě se zvětšuje.

Nabírám tempo 120 kroků za minutu a vracím se domů. Oblak však Garbolovo prošel bez zastavení, takže... pár kapek spadlo, ale v naší oblasti se to za déšť nepovažuje. Ale nemůžete hádat, nechcete se namočit a test transceiveru dopadl skvěle!

Transceiver perfektně přijímá na dlouhé LW, 80 metrů, bez výskytu vysílacích stanic, to je také velmi cool!

Přijímač.
Přijímač přímé konverze, sestavený podle jednoduchého obvodu, funguje jako přijímač přímé konverze, sestavený podle jednoduchého obvodu. Na zařízení této třídy není třeba činit nepodložené nároky. Správně nastavený jednoduchý PPP má přitom velmi vysoké vlastnosti. Výkonové charakteristiky tohoto zařízení jsou s ohledem na tak minimální náklady na práci a komponenty vynikající!

Jakékoli komplikace, s cílem dramaticky zlepšit vlastnosti, v první řadě prudce zvyšují náklady na práci, čas a komponenty, a negují hlavní výhodu - extrémní jednoduchost zařízení. Superheterodyn podobné třídy, s vylepšeným SPP, bude vyžadovat podstatně menší úsilí, s vyšším výkonem.

Pokud na jednoduchém PPP bude ve dvou pásmech slyšet rušení od vysílacích stanic na 7 MHz, pak při aplikaci fázové demodulace bude přijímáno stejné rušení, pouze v jednom pásmu. Ale dojde k rušení a fázová demodulace nepomůže. Samozřejmě, pokud vynaložíte velké úsilí, můžete alespoň snížit únik rušení.

To je pro nadšence a originály... Osobně bych raději, s mnohem menší námahou a s lepšími výsledky, sestavil superheterodyn.
Práce začíná:

Zásuvky: „Telefon“, „Klíč“, konektory: „+12 voltů“ - 2 ks., „Ant TX“, „Ant RX“. Svorka: "Tělo". To je vše.

Instalujeme potřebné svorky, konektory atd. Pokud to operátor krátkých vln udělá, je to, bude mít zařízení! Prázdná řeč končí, když jsou úkoly této fáze dokončeny. Pouze u klávesnice vyvstávají otázky jedna za druhou, jakmile začne konkrétní práce, je to, žádné otázky (brblání!).

Hlavní blok PPP ULF.

Jedná se o nejlepší variantu ULF, vyzkoušenou v reálných provedeních, při reálném provozu na vzduchu. Nastavení ULF je jednoduché, musíte zvolit hodnoty R3 a R4 tak, aby se napětí na kolektoru třetího tranzistoru rovnalo polovině napájecího napětí, v tomto případě 6 voltů.

Myslím, že je jasné, že stejný obvod lze sestavit na slavných: P27, P28, MP39B, MP40, P15 atd. změnit polaritu napájecího zdroje a elektrolytických kondenzátorů a je to, zbytek je stejný.

Na fotografii je smontovaný ULF.

S rizikem, že budu znovu obviněn z „nezveřejnění kompletního obvodu!“, věřím, že toto blokové schéma je více než dostatečné, vezmeme-li v úvahu detailní fotografie a podrobné schéma ULF a lokálního oscilátoru.
Je těžké si představit krátkovlnného operátora, který není schopen sestavit PPP na základě tohoto popisu a četných fotografií, ale... nikdy nevíte, co se stane, moje zpráva asi prostě není pro něj. Stále doufám, že se radioamatérovi podaří zapojit mikroobvod do vstupního obvodu, napájet mikroobvod a připojit transformátor...

Kdo sbírá, sbírá.

Populární moudrost: "Ten, kdo chodí, ovládne cestu!"

ULF je zabudován do pouzdra a je přidán ladicí kondenzátor pro nastavení vstupního obvodu.

Sestavíme mixér 235PS1 (NE602, NE612 atd.). Ke směšovači připojíme přizpůsobovací transformátor z rádiového přijímače, nebo jakýkoli vhodný podobný.

Foto pracovního momentu - nastavení lokálního oscilátoru. V této fázi musíte vidět, jak aktivní je váš křemen, a možná budete muset poskytnout sledovač emitoru, aby se snížilo zatížení místního oscilátoru. Zde se o všem rozhoduje reálně, prakticky.

Vstupní obvod. Pro mikroobvody se symetrickým signálovým vstupem, například NE602, NE612, se jednoduše navine 3-otáčková vazební cívka (množství je prakticky specifikováno) a připojí se k odpovídajícím vstupům. Neakceptuji připojení nesymetrického výstupu na symetrický vstup mixpultu.

Zde je nutné určité upřesnění.

Tato verze obvodu může poskytnout citlivost přijímače, která je absolutně redundantní, jednoduše ji nelze implementovat. A snížení spojení s obvodem prudce zvyšuje dynamiku, faktor kvality obvodu bude velmi vysoký, což bude mít pozitivní vliv na selektivitu. Prozatím přítomnost rušivých vysílacích stanic, a to je metla PPP, nebylo možné vůbec detekovat. A to při připojení k deltě plné velikosti. K finálním úpravám dojde samozřejmě až po reálné kontrole lesů a polí ve vzduchu.

Upozorňujeme, že obvod je vysoce kvalitní, na rámu z žebrované HF keramiky a ladicí kondenzátor je vyroben se vzduchovým dielektrikem. To znamená, že kvalitativní faktor obvodu je vysoký, což je zásadně důležité pro kvalitní provoz zařízení. Žádné čínské kartonové rámečky na cívky, nekvalitní kondenzátory atd. „moderní komponenty“. Zařízení se montuje pro provoz na vzduchu .

Směšovač založený na diodách zapojených zády k sobě paralelně přepíná obvod a je zcela podřadný než tato možnost, bez jakýchkoli možností. Prakticky vyzkoušeno. Samozřejmě, pokud uděláte hotový návrh, pro praktické použití.

Nikdo vám samozřejmě nebude zakazovat sestavit něco na plošném spoji a bez falešné skromnosti se považovat za odborníka na technologii přímé konverze.

Fotografie ukazuje první stanici slyšenou ve vzduchu na tomto zařízení při použití páječky jako antény. Toto je RZ6MM, 21.03 MSK 20.05.2010. Ale tohle je ve 4. patře, ve stacionárních podmínkách. Ale i tak docela slušné.

V tuto chvíli jsem se rozhodl, že existují pochybnosti o aktivitě křemene a je lepší přidat následovník emitoru. To se určuje i prakticky.
Například na 7030 nebyl sledovač emitoru potřeba.

Tím je montáž přijímací části transceiveru dokončena. Některé úpravy mohou být provedeny během provozu nebo nemusí být nic potřeba. Pravděpodobně bude možné zvýšit citlivost, vzhledem k extrémně nízké úrovni rušení v přírodě, mimo obydlené oblasti. Dovolte mi připomenout, že v této verzi je zisková rezerva velmi velká a citlivost lepší než 1 µV je získána bez sebemenších potíží.
Vysílač.
Je známo, že tranzistory mají výstupní impedanci s nízkou impedancí, což vytváří určité potíže při sladění nízkoimpedančního výstupu vysílače s relativně vysokoimpedančním vstupem antény, a některé antény mají jednoduše vysokoimpedanční vstup. Musíte pracně sladit P-obvod na výstupu vysílače, což často vyžaduje velké úsilí, jinak

a zavedení dvoučlánkového P-obvodu.

Rozhodl jsem se, že sestavení takzvaného „dalekohledu“ – přizpůsobeného širokopásmového RF transformátoru bude vyžadovat mnohem méně úsilí a zajistí přizpůsobení zátěže v širším rozsahu.

Technologie je prostě směšně jednoduchá: odřízne se kus stíněného drátu, například koaxiální kabel, odstraní se oplet, nasadí se 6-8 kroužků a vytáhnou se 4 závity relativně tuhého jednožilového drátu. Stranded je také možný, ale je pružný a obtížněji se natahuje.

Samozřejmě, pokud chcete, můžete to udělat lépe, pomocí měděných trubek... V našem případě postačí zjednodušená verze. Estéti mohou připájet obrazovku a získat tvrdé trubky, které budou pevnější. Na tak dlouhou práci prostě nemám čas. A tato možnost, jak ukázala praxe, funguje skvěle.

Opletení (toto je „primární“ vinutí) je připojeno ke kolektorovému obvodu výstupního tranzistoru a ze „sekundárního“ vinutí je signál přiváděn do P-obvodu.

Práce probíhaly „za pochodu“, tak jsem si na papír načrtl, co jsem ve vysílači použil, abych na to později nezapomněl.

Doufám, že nikoho neurazím, když podotknu, že širokopásmový „dalekohledový“ transformátor je umístěn na platformě z plexiskla nebo jiného dielektrika, nikoli přímo na desce.

Zde je foto vysílače. Nevypadá to vůbec děsivě, že?

Mezitím jsem bez „dalekohledu“ šmejdil a šmejdil... Opravdu jsem nemohl porovnat vysílač se zátěží 75 ohmů! V předfinální fázi mám nainstalovanou KT920A, což je jasný luxus, ale došla mi KT610.

Nelíbí se mi dostupné KT911, kvůli jejich tendenci k samovzrušování je KT603 někde, ale nenašel jsem to.

Věnujte pozornost řetězu zenerových diod (v tomto případě D816) v sérii s RF diodou (v tomto případě KD503), tento řetězec je na fotografii viditelný.

Tento řetěz by měl chránit tranzistor před poškozením vysokým napětím, například jste zahákli nohu na anténu nebo kabel a odpojili anténu od anténní zásuvky. Zpravidla to vede k okamžitému rozpadu tranzistoru.
Výstupní tranzistor spolehlivě chrání obvod zenerova dioda-dioda, navržený pro napětí pod maximální dovolené napětí daného tranzistoru.

A velká plocha chladicí plochy spolehlivě chrání tranzistor před tepelným selháním, v tomto případě je tranzistor bezpečně přišroubován k pouzdru. Je pochybné, že kapacita baterie bude stačit na zahřátí pouzdra na maximální přípustnou teplotu pro daný tranzistor a tento zdlouhavý proces budete lhostejně pozorovat.

Výstupní signál má tvar pravidelné sinusoidy ve velmi široké změně zátěže (aktivní, konečné odpory 75 ohmů a vyšší) - od 37,5 ohmů - paralelně 2 odpory po 75 ohmech (nezatížené níže) po 500 ohmů. Když je zátěž vypnutá, je sinusovka také správná. Je zřejmé, že výhoda „dalekohledu“ je v normálním provozu vysílače, kdy se zatížení mění ve velmi širokém rozsahu.

Neuvádím kapacitu změny frekvence, protože jsou vybírány individuálně pro konkrétní křemenný vzorek. Pokud quartz poskytuje mnohem delší oblast ladění, můžete obecně nainstalovat přepínač a poskytnout několik pracovních frekvencí, v tomto případě jsou 2 z nich.

V případě potřeby můžete mezi křemenný lokální oscilátor a předkoncový zesilovač umístit emitorový sledovač, ale to je spíše zajištění. Pokud však křemen není příliš aktivní, existují pochybnosti, je lepší poskytnout sledovač emitoru. To vám nezpůsobí příliš mnoho problémů a nákladů.

Pracovní moment - připojená žárovka. Ve skutečnosti žárovka nesvítí tak jasně, jak ji kamera vnímá.
Sebeovládání.

Vlastní monitorování v transceiveru s přímou konverzí není vůbec rutinním úkolem.

Samozřejmě, pokud dáte přepínač (tlačítko, pedál) „příjem-vysílání“, pak není o čem mluvit. Ale chci bez tlačítek, přepínačů, pedálů - stiskněte klávesu a jste ve vzduchu.

K ULF připojte multivibrátor generující frekvenci 600-800Hz. Stiskl jsem klávesu a v ULF se ozval signál. Základní, ne? Elementární, pokud se nejedná o hardwarové zařízení, ale o imaginární, fiktivní. Připojíš...ale kvalita není tak velká a na různých anténách to také funguje jinak. Sípe, je to jen nepříjemné.

Oleg Viktorovich RV3GM také hovořil o obtížnosti organizace vysoce kvalitní sebekontroly v Obchodní a průmyslové komoře a je uznávaným praktikem v technice přímé konverze.

Nakonec jsem zabudoval kapsli připojenou k multivibrátoru a rozhodl jsem se, že toto, i když ne nejoptimálnější, je stále řešení:


Bylo tam volné místo. Nechte kapsli působit. Do víka jsem nevrtal žádné otvory, objem byl dostatečný. Možná v lese, když fouká silný vítr, to bude trochu slabé slyšet, pak budete muset udělat změny. Ale je to nepravděpodobné.

Fotografie ukazuje „tvůrčí chaos“, fázi dokončení sestavy transceiveru.

To pájející radioamatéry vůbec nepřekvapí.

Takzvaný přední panel. Vždy instaluji LED diody; signalizují, že je zařízení zapnuté, a oživují zařízení. Druhá LED ukazuje manipulaci s vysílačem:

Nejvíce „slavnostní“ typ transceiveru „Priyatel-8“:

Tento transceiver bude muset pracovat v lesích a na polích, za různých povětrnostních podmínek, být vystaven otřesům a jiným mechanickým vlivům, být vystaven dešti, pro jistotu mlze, pracovat v mrazu atd. Proto vždy fotím přístroje před začátkem testování v terénu. Vzhled tohoto zařízení nebude nikdy lepší, dokonce i tělo bude poškrábané a kryty promáčklé.

O kusech papíru s nápisy není co říci, budou muset být několikrát aktualizovány.

28.05.2010 transceiver dokončen. Chvíli to trvalo žádné podmínky: "víkendový design" Já si to nepřipouštím.

1. O tranzistorech.

Obecně platí, že všechna podrobná vysvětlení jsou v mých zprávách... Ale musíte si projít několik zpráv.

Pokusím se alespoň stručně o vysvětlení a zájemci se mohou podrobně podívat do předchozích podrobných zpráv v archivu RU QRP klubu.

Takže o mém oblíbeném MP101, P28 atd. Proč ne KT3102, KT3107 atd. nebo importované spotřební zboží?

V ULF PPP je nejvhodnější použít kaskády s přímým připojením, jakékoli další přechodové kondenzátory vnášejí další šum, fázové zkreslení atd.
ULF v technologii přímé konverze je hlavním zesilovacím prvkem a musí mít velmi vysoký zisk.

Řekněme Ku = 50 000. Domnívám se, že nikdo neočekává, že přivedením 1 voltu napětí na vstup zesilovače obdrží na výstupu 50 000 voltů?

Referenční literatura uvádí: „Koeficient přenosu proudu v režimu malý signál " Jak se úroveň vstupního signálu zvyšuje, zisk ULF se bude snižovat, dokud není ULF zablokováno.
ULF na vysokofrekvenčních tranzistorech bude mít velmi širokou šířku pásma, když signál jeho lokálního oscilátoru unikne na vstup ULF, bude se zisk snižovat, dokud nebude vypnut.

MP101 má mezní ziskovou frekvenci 0,5 MHz (!!), což je ideální pro přijímač s přímou konverzí (transceiver). Samozřejmě lze použít i RF tranzistory, ale je velmi pravděpodobné, že se v mikrovlnce samy vybudí a sníží zisk v důsledku úniku signálu z jejich lokálního oscilátoru. Samobuzení je snadno detekováno osciloskopem. Ale eliminace někdy vyžaduje hodně úsilí, až do nutnosti vyměnit tranzistor(y)!

Nemá smysl používat RF tranzistory, je to jen plné zbytečných problémů, často blokovací kondenzátory nepomohou eliminovat samobuzení. Osobně, pokud mám specializované nízkofrekvenční tranzistory, vyhýbám se použití vysokofrekvenčních tranzistorů v ULF.

Nyní o použití „páskových“ kondenzátorů, jako je MBM.

Opět platí, že moderní, krásné, elegantní keramické kondenzátory často začínají pracovat v ULF ne jako kondenzátory, ale jako křemen začnou generovat stovky kilohertzů HF. Vyhlídka na výběr negenerujících kondenzátorů mě vůbec neláká!

Zde je na fotografii sinusovka generovaná velmi moderním, velmi elegantním kondenzátorem. S „páskovým“ kondenzátorem nejsou žádné problémy!

Mikroobvody obsahují RF tranzistory a únik signálu místního oscilátoru na vstup sníží zisk, dokonce až k zablokování mikroobvodu.

Všichni, pravděpodobně kromě mě, milují LM386, který dělá hluk jako kamna primus, vyžaduje seriózní zvážení ochrany před HF rušením, žere podstatně více a má zisk výrazně nižší než ULF testovaný v „bitvách a kampaních“ na domácím MP101 , MP103 atd. Tyto tranzistory fungují bezchybně v TPP a při -30 stupních.

Takže: Používám MP101, MP103, v tomto případě ne z originality, ne kvůli: “ ^ Tato základna moderních prvků NENÍ zajímavá “, A z toho důvodu, že se jedná o nejlepší variantu, skutečně vyzkoušenou v montovaných konstrukcích, které byly skutečně testovány na vzduchu, navíc v lesích a na polích, za různých povětrnostních podmínek až do krutých mrazů!
Nechci si vytvářet potíže používáním „moderních komponent“ a pak je překonávat! To není pro každého …

2. O mikroobvodech.

Ohledně použití mikroobvodů... Mám řadu dovezených mikroobvodů (TNX DL7PGA, Vladimír je můj stálý přítel... i odpůrce.) Dávám přednost domácímu 235PS1 než NE602. I když objektivně jsou tyto mikroobvody přibližně stejné třídy. Domácí jsou méně hlučné a mají kovovou obrazovku, která eliminuje cizí rušení přímo do těla čipu (NE602). A domácí mikroobvody prošly přísným výběrem, aby byla zajištěna shoda s parametry specifikací.

Další pár: 435UR1 a TL592. Zde je domácí mikroobvod jednoznačně lepší z hlediska hluku, účinnosti, zesílení a zde je velmi důležité stínění těla mikroobvodu. To vše je vyzkoušeno v praxi.
Také o dovážených mikroobvodech: existuje spousta mikroobvodů nechutné kvality, neznámý výrobce a prostě nefunkční. Ze 3 zakoupených stereo zesilovačových mikroobvodů mělo 100% mikroobvodů funkční pouze jeden kanál; samozřejmě ani jeden mikroobvod nevytvářel deklarovaných 20 wattů výstupního výkonu.
Když jsem se pokusil koupit stabilizační čipy, bylo mi okamžitě řečeno: "Neberte to!" Odpadky, ne dělníci!

Osobně stále preferuji pokud možno spolehlivé komponenty. Jedním slovem, s mikroobvody je to obtížnější, pokud existuje záruka, že mikroobvody jsou značkové, mají pasové specifikace, to je jedna věc. Ale pokud je zjevný nevyhovující stav, neznámý výrobce, nápisy namátkou, to je úplně jiná věc!
O domácích elektrolytických kondenzátorech.
Na všech možných fórech jen beznadějně líný účastník „nekopl“ domácí komponenty! Speciálně Předvádím domácí elektrolytické kondenzátory:

Krabice takových kondenzátorů se mi dostala do vlastnictví začátkem tohoto roku 2010. Zabalené, nikdo tyto kondenzátory od okamžiku výroby nenapnul. 1975, mimochodem! Rozhodl jsem se zkontrolovat stav těchto pokročilých kondenzátorů.

Paralelně zapojím tucet těchto kondenzátorů a připojím je k síti přes odpor a diodu omezující proud. Báječné! Žádné lumbago, praskání, šustění ani jiné negativní jevy. Po chvíli vypínám, dávám si pauzu, během které by se, jak jsem předpokládal, měly úplně vybít kondenzátory a zkratuji svorky... V tuto chvíli byl přerušen drát o průměru cca 0,5 mm. , na šroubováku se objevila značka a objem výboje byl srovnatelný s výstřelem z pistole.

Mimochodem, těmto kondenzátorům jsem naprosto důvěřoval a použil jsem je v koncovém zesilovači na GU-81M jako poctu těmto skvostným součástkám. Skvělé kondenzátory. A paralelně s nimi jsem v PA připájel odpor, aby se po vypnutí vybíjely.

Následující jsou vynikající kondenzátory:

Kondenzátory značky "ETO". Vyrobeno v roce 1970 (byl jsem v té době ve 3. ročníku...), tato deska se někde povalovala, už si ani nepamatuji, odkud jsem ji sehnal... Neustále, když je potřeba, tyto kondenzátory odpájem z nastoupit a používat je. Fungují jako nové! Bohužel zbývá pouze 7 kusů, zbytek je ve vývoji.

Vypadají nenáročně, je jim už asi 40 let a těší se mé naprosté důvěře a respektu. Skvělé kondenzátory!

Další deska vynikajících kondenzátorů. 1989, kapacita odpovídá jmenovité hodnotě, s rezervou, samovybíjení překvapivě nízké. Žádné podobné importované z „Chip and Dip“ se ani nepřibližují parametrům. Ale abych byl spravedlivý, dovážené jsou menší velikosti. Samovybíjení a vysychání dovážených kondenzátorů, mírně řečeno, jsou horší než ty domácí... Již nyní, soudě podle jednoho tématu na fóru, začaly elektrolytické kondenzátory vysychat v „tisících“. Toto je v nejnovějších transceiverech...

A všechny druhy starých dobrých R-250M, M2, R-309, „Mole-M“, R-326 atd. které jsou starší 40 let, fungují bezchybně. Co můžeme říci o mém R-326M, který je jen asi 20 let starý!

Závěrečná část.
Jako obvykle nám všem přejeme všechno nejlepší! A uvidíme se ve vysílání, včetně QRP/p!

73! S pozdravem UA1CEG, Jurij Alexandrov, vesnice Garbolovo, okres Vsevolozhsk, Leningradská oblast. LO-23,KP50FI.
Webové stránky: UA1CEG.narod.ru

S rozšiřováním internetu amatérské rádio bohužel postupně začalo mizet. Kam se poděla armáda rádiových chuligánů, legie „lišáků“ se směrovkami a jejich další kolegové... Pryč, zbyly jen drobky. Na státní úrovni nedochází k masové agitaci a celkově se změnil hodnotový systém – mladí lidé častěji volí raději jinou zábavu. Morseova abeceda se samozřejmě v současné digitální době často nepoužívá a radiokomunikace ve své původní podobě stále více ztrácí svou pozici. Radioamatér jako koníček je však křížencem romantiky toulek a značných dovedností a znalostí. A příležitost si zaskřípnout mozek, použít ruce a v duši se radovat.

A přesto jsem neudělal ostudu svým bratrům,
ale ztělesnil jejich síly kombinací:
Jako námořník jsem se pohyboval v živlech
a jako hazardní hráč se modlil o štěstí.

M. K. Shcherbakov „Píseň stránky“

Ale k věci. Tak.

Při výběru designu k opakování vyvstalo několik požadavků vyplývajících z mých počátečních znalostí v oblasti projektování RF zařízení - co nejpodrobnější popis, zejména z hlediska konfigurace, není potřeba speciálních RF měřicích přístrojů, přístupná základna prvků. Volba padla na přímý konverzní transceiver Viktora Timofejeviče Polyakova.

Vysílač – komunikační zařízení, radiostanice. Přijímač a vysílač jsou v jedné láhvi a sdílejí některé kaskády.

Vstupní SSB transceiver, jednopásmový, dosah 160 m, přímá konverze, lampový koncový stupeň, výkon 5 W. Pro práci s anténami různých impedancí je vestavěno přizpůsobovací zařízení.

SSB - modulace s jedním postranním pásmem (amplitudová modulace s jedním postranním pásmem, z anglického Single-sideband modulation, SSB) - typ amplitudové modulace (AM), široce používaný ve vysílacích a přijímacích zařízeních pro efektivní využití spektra kanálu a výkonu vysílací rádiové zařízení.

Princip přímé konverze pro získání signálu s jedním postranním pásmem umožňuje mimo jiné obejít se bez specifických rádiových prvků, které jsou vlastní superheterodynnímu obvodu - elektromechanické nebo křemenné filtry. Dosah 160 m, pro který je transceiver navržen, lze snadno změnit na dosah 80 m nebo 40 m překonfigurováním oscilačních obvodů. Koncový stupeň je založen na radiové elektronce, neobsahuje drahé a vzácné RF tranzistory, není náročný na zátěž a není náchylný k samobuzení.

Podívejme se na schéma zapojení zařízení.

Podrobný rozbor obvodu najdete v autorské knize, nechybí ani autorův plošný spoj, rozmístění transceiveru a nákres pouzdra.
Oproti původnímu návrhu byly v jeho provedení provedeny následující změny. Za prvé - rozložení.

Verze transceiveru, navržená pro provoz v amatérském pásmu s nejnižší frekvencí, plně umožňuje „nízkofrekvenční“ uspořádání. V našem vlastním návrhu byla použita řešení, která byla více aplikovatelná zejména na RF zařízení - každý logicky kompletní uzel byl umístěn v samostatném stíněném modulu. Mimo jiné to značně usnadňuje vylepšování zařízení. No povzbudila mě možnost jednoduchého přeladění na 80 nebo i 40m pásma. Tam by takové rozložení bylo vhodnější.

Přepínač „Příjem-vysílání“ byl nahrazen několika relé. Částečně kvůli touze ovládat tyto režimy pomocí dálkového tlačítka na základně mikrofonu, částečně kvůli správnějšímu rozložení signálových obvodů - již nebylo nutné je z dálky přetahovat k přepínači na předním panelu (každé relé byla umístěna v místě sepnutí).

Konstrukce transceiveru obsahuje nonius s větším zpožděním a díky tomu je mnohem pohodlnější naladit požadovanou stanici.

Co bylo použito.

Nástroje.
Páječka s příslušenstvím, nástroj pro instalaci rádia a malý nástroj pro obrábění kovů. Kovové nůžky. Jednoduchý truhlářský nástroj. Použil jsem frézku. Vhod přišly trhací nýty se speciálními kleštěmi pro jejich instalaci. Něco na vrtání včetně děr na plošném spoji (~0,8mm) se dá vymyslet jedním šroubovákem - šátky jsou specifické, děr je málo. Rytec s příslušenstvím, tavná lepicí pistole. Je dobré, když máte po ruce počítač s tiskárnou.

Materiály.
Kromě radioprvků - montážní drát, pozinkovaná ocel, kus organického skla, fóliový materiál a chemikálie pro výrobu desek plošných spojů a související drobnosti. Tenká překližka na tělo, malé hřebíky, lepidlo na dřevo, hodně brusného papíru, barva, lak. Trochu polyuretanové pěny, tenká hustá pěna - "Penoplex" tloušťky 20 mm - pro tepelnou izolaci některých kaskád.

Nejprve se v AutoCADu nakreslilo rozložení jak celého zařízení, tak každého modulu.

Vyráběly se samotné moduly - desky plošných spojů, „lůžka“ pouzder modulů z pozinkované oceli. Desky jsou sestaveny, cívky smyček navinuty a instalovány, desky jsou zapájeny do jednotlivých plášťů štítů.

Variabilní kondenzátor pro lokální oscilátor - s každou druhou deskou odstraněnou. Musel jsem rozebrat a odpájet bloky statoru a pak vše vrátit na místo.

Korpus je vyroben z 8mm překližky, po úpravě otvorů a otvorů je krabička vybroušena a pokryta dvěma vrstvami šedé barvy. Vnitřek krabice je dokončen stejnou pozinkovanou ocelí a začala finální montáž prvků a modulů.

Přepínač a variabilní kondenzátor přizpůsobovacího zařízení jsou umístěny v blízkosti anténního konektoru, což umožňuje maximální zkrácení propojovacích vodičů. Pro jejich ovládání z předního panelu jsou použity hřídelové nástavce ze 6mm závitových tyčí a spojovací matice s dorazy.

Osa ladícího noniusu byla vyrobena z hřídele z rozbité inkoustové tiskárny, na stejné ose byla brzdová jednotka, což se také hodilo. Drážka držící kabel nonia byla vytvořena pomocí rytce.

Speciální kladka, samotné lanko a pružina zajišťující napětí jsou převzaty z elektronkového rádia.

Nastavovací knoflík je vyroben ze dvou velkých ozubených kol stejné tiskárny. Prostor mezi nimi je vyplněn tavným lepidlem.

Stěny modulu lokálního oscilátoru jsou zakončeny vrstvou polyuretanové pěny, což umožňuje snížit „frekvenční drift“ v důsledku zahřívání při ladění stanice.

Moduly zesilovače telefonu a mikrofonu jsou umístěny na zadní stěně pouzdra, pro jeho ochranu (modul) před mechanickým poškozením jsou na bočních stěnách pouzdra provedeny vývody.

Konfigurace lokálního oscilátoru transceiveru. Pro něj byl vyroben jednoduchý VF nástavec pro multimetr, který umožňuje vyhodnotit například úroveň VF napětí.

Zpočátku bylo rozhodnuto o změně obvodu koncového stupně vysílače na polovodičový, napájený stejnými 12 V. Na fotce výše není zcela sestaven - miliampérmetr pro vyšší proud, přídavné vinutí na cívka P-obvodu, pouze nízkonapěťové napájení.

Schéma změn. Výstupní výkon je cca 0,5W.

Později bylo rozhodnuto vrátit se k původnímu. Musel jsem vyměnit miliampérmetr za citlivější, doplnit chybějící prvky a vyměnit napájení.

Modul výkonového zesilovače je tepelně izolován od ostatních konstrukčních prvků, protože je zdrojem velkého množství tepla. Jeho přirozené větrání je organizováno - v suterénu skříně a na krytu nad modulem je vytvořeno pole otvorů.

Suterén budovy obsahuje také řadu bloků a modulů.

Obvod transceiveru má nejjednodušší řešení pro jednotlivé komponenty a nezáří charakteristikami, nicméně existuje řada vylepšení a úprav zaměřených jak na zlepšení výkonnostních charakteristik, tak na zvýšení komfortu ovládání. Jedná se o zavedení přepínání postranních pásem signálu, automatické řízení zisku a zavedení telegrafního režimu při přenosu. Potlačení nepracovního postranního pásma lze také poněkud zvýšit snížením rozptylu charakteristik směšovacích diod, například použitím sestavy diod KDS 523V místo diod V14...V17. Vylepšování jednotlivých uzlů lze provádět podle schémat z. Za pozornost stojí také řešení. Použité rozložení vám to umožňuje docela pohodlně.

Literatura.
1. V.T.POLYAKOV. VYSÍLAČE PŘÍMÉ KONVERZE Vydavatelství DOSAAF SSSR. 1984
2. Schéma nástavce na multimetr pro měření RF.
3. Dylda Sergey Grigorievich. Přímá převodní cesta SSB TRX s malým signálem na 80m